用边界层理论计算平底闸孔出流的流量

应用边界层理论，对闸孔出流的水力计算方法进行了分析，得出了用边界层厚度表示的流量计算的表达式。该计算式物理意义明确、计算简单，经验证与试验结果一致。

平底闸及闸室驼峰堰的水力特性

从理论上论证平底闸的水力特性及闸室中驼峰堰、驼峰堰的相对位置对流量系数的影响,分析各种计算泄流能力(只考虑自由出流情形)的常用方法,并对这些计算方法进行比较。结果表明:布置合理的闸型,可提高闸的泄流能力;平底闸闸室内加设驼峰堰,对提高流量系数的作用很大,但驼峰堰在闸室中所处的位置对提高流量系数的作用是不同的;驼峰堰加在闸室中部靠前的部位是最佳的布置形式。

平底闸的水力计算问题

本文通过对平底闸水工模型试验大量资料的分析整理,对其泄流流态有了新的认识。由此而提出平底闸水流应划分为三种不同的流态区——自由泄流区、弱淹没泄流区和强淹没泄流区。这三个区的分界线是水流淹没程度,S(=h_a/H_0)<0.660为自由泄流区,0.660<S<0.865为弱淹没区,S>0.865为强淹没区。并给出相应的过闸流量系数计算式,从而使对平底闸流态的判别和流量的计算更切实际,有助于中、小型平底闸的水力计算。

平底闸扩孔后堰流流量系数变化初探

本文依据安徽省巢湖闸扩孔前后淹没堰流的实测流量资料,分析扩孔前后淹没堰流流量系数的变化,初步得出平底闸扩孔后淹没式堰流在同一水力条件下流量系数变化的一般规律,供有关部门在防洪调度时参考。

两种堰流计算公式下平底闸闸门净宽不同的原因分析

在计算平底闸闸门净宽时,当水闸过流为堰流时,一般采用堰流计算公式确定闸门净宽,同时现行规范亦规定当堰流处于高淹没度(hs/H0≥0.9)时,亦可采用高淹没度计算公式确定闸门净宽。理论上,当设计流量、闸上下水位、闸底板高程确定时,闸门的净宽也应是唯一定值,但在实际计算时,两者计算的水闸净宽相差较大,需明确造成两者计算结果不一致的原因。研究发现,两者计算结果不同主要由淹没系数σ值引起。因此在工程设计时,当水闸堰流处于高淹没度工况,采用常见堰流计算公式计算水闸净宽时,需修正堰流的淹没系数σ。

阿格罗斯金公式在平底闸流量计算中的应用

本文针对平底闸在流量计算过程中，普遍存在高淹没孔流时，其相对开启高度ｅ／Ｈ常常超出公式中给定的范围，流态判别较难把握等问题，引进了阿格罗斯金公式，解决闸下水深ｈｚ的求算，并对该公式所涉及的参数进行了确定。然后分别对平板门和弧形门的闸下水深进行了计算，并绘出通过闸下游水深ｈｔ查得ｈｚ的诺模图。在此基础上，又绘制了流态判别图，并就各种流态的判别进行了阐述。

平原感潮地区平底闸推流方法研究及实践

通过平均流量×开闸时间计算引排水量,误差通常较大。为提高精度,本文以南沙港闸为例,通过水力学堰闸推流方法建立流量公式,精度满足《水文资料整编规范》中三类定线精度要求。之后计算引水量,发现个别计算结果需要修正,为此引入潮水涨落率,由涨落率确定修正系数,经修正后的引水量系统误差8.9%,标准差0.73,基本满足使用部门要求。

韩国Janghang海堤工程防洪闸泄流能力试验研究

综合比较了韩国工程设计部门提供的和中国水利工程的平底闸堰流、孔流过流量计算式后指出,计算中应考虑河道闸前行近流速水头的影响.进行了韩国Soli河防洪闸设计方案和比较方案的水工模型试验,从防洪的角度来看,比较方案优于设计方案.

太浦闸泄流能力计算探讨

本文根据太浦闸自1991年开闸泄水以来积累的实测水文资料,利用《水闸设计规范》中的两个公式对太浦闸泄流量进行计算,与实测泄洪流量相比,公式一的计算值偏大许多,公式二的计算值往往偏小。文中应用三次多项式对由实测泄洪流量推得的堰流流量系数进行了拟合,得出了比较适合太浦闸运行情况下的堰流流量系数计算公式。

儒乐湖闸泄流能力计算分析

介绍了南昌市儒乐湖项目的工程概况。根据儒乐湖闸的水文及布置特点,拟定水闸过流能力的计算方法,并分析该计算结果。结果表明,闸上管廊对水流过流形态及过流能力影响显著,低水位呈平底闸过流特性,高水位呈隧洞有压流过流特性。该方法可为同类复杂边界条件水闸过流能力计算提供参考。