2.25Cr-1Mo-0.25V低合金耐热钢的相变行为

研究了冷却速率对2.25Cr-1Mo-0.25V低合金耐热钢种相变行为的影响。发现钢的相变点Ac1和Ac3分别为795℃和890℃,当冷却速率为0.1～200℃/s时,连续冷却相变曲线主要分为3个部分,即铁素体加珠光体转变区、贝氏体转变区及马氏体转变区;试验材料的维氏硬度随冷却速率的增加而逐渐递增。

Al、Ni对1Cr9Al(1-3)Ni(1-7)WVNbB合金相变与性能的影响

为了研究Al对铁素体耐热钢相变与性能的影响规律,通过在已有合金T92的成分基础上进行Al元素的添加及改性添加剂Ni的调整制备出了新型高铝铁素体耐热钢,研究了不同Al元素含量的加入及热处理工艺下铁素体耐热钢相变温度与淬火组织晶粒尺寸、硬度及抗氧化性的关系。结果表明,实验钢的平衡相变点随着Al元素含量的增加而升高,且实验钢的奥氏体晶粒尺寸越大,起始温度(Ac1)和终止温度(Ac3)越高;钢中添加的Al、Ni元素总量在2.4%(质量分数)时,淬火后的奥氏体晶粒尺寸最小,且硬度最大;在650℃环境下,钢中添加3%Al比添加1%Al的抗高温氧化性能强;在750℃环境下,钢中所含改性添加剂Ni起到了一定的作用,Al-Ni比越大,钢便表现出了较强的抗氧化性。

25MnSiVN高强抗震钢筋组织相变探讨

为制定合理的轧制工艺，使用热摸拟相变膨胀法，结合金相组织分析及硬度试验方法，研究钒氮微合金化生产的25MnSiVN（600MPa级）高强抗震钢筋的组织相变规律。试验测出了25MnSivN动态连续转变CCT曲线，同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3。平衡临界相变点温度。结果表明，当冷却速度低于3℃／s时，仅发生铁素体和珠光体组织相变，当冷却速度大于3℃／s时，发生贝氏体相变，当冷却速度大于15℃／s时，发生马氏体相变。为保证25MnSiVN钢中获得均匀细小的铁素体＋珠光体组织，避免产生贝氏体甚至马氏体组织，大生产时，应控制钢筋轧后冷却速度不超过3℃／s。运用本试验研究成果，制定了合理的轧制工艺，生产出了性能合格的600MPa级高强抗震钢筋。

65Mn弹簧钢盘条相变组织分析

为合理制定65Mn盘条控冷工艺和球化退火工艺,使用热模拟相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验方法,研究65Mn弹簧钢的组织相变规律。试验测定了65Mn动态连续转变CCT曲线,同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3等临界相变点温度,结果表明,当冷却速度低于7℃/s时,仅发生铁素体和珠光体组织相变,此时钢中组织为索氏体+珠光体+铁素体,索氏体含量随冷却速度的增加而增加。冷却速度大于7℃/s时,开始发生马氏体相变。冷却速度大于30℃/s时仅发生马氏体相变。采用本试验研究成果,制定了合理的65Mn盘条控冷工艺,生产出了力学性能合格的65Mn盘条。同时制定了合适的盘条球化退火工艺,供下游用户参考,用户使用该工艺对盘条进行球化退火处理,可获得均匀的球化组织。