矩形钢管偏心相贯节点的平面外抗弯刚度

为了获得十字形矩形钢管偏心相贯节点的平面外抗弯刚度,本文采用理论模型结合数值分析的方法,基于塑性铰线模型和节点变形特征,建立了用于节点抗弯刚度计算的三梁系模型,结合参数分析和回归分析,获得节点刚度参数化计算式。结果表明:节点刚度与主管壁厚三次方成正比、与支管宽度与主管高度之比呈线性关系、与支主管高度比近似指数函数关系,计算式所得节点抗弯刚度值与有限元结果的差异大部分小于10%。

平面外夹角对X形圆钢管节点平面外抗弯承载力的影响

为了分析支管与主管平面外夹角(简称面外角)对空间X形圆钢管相贯节点平面外抗弯承载力的影响,建立了节点的有限元模型,确定了节点平面外转角的获取方法,与已有试验结果及规范公式对比后,确定0.07弧度节点转角准则作为节点平面外抗弯承载力的判定方法。根据大量有限元计算结果分析了面外角对空间X形圆钢管相贯节点平面外抗弯承载力的影响,并在已有规范公式基础上,建立了考虑面外角影响的节点承载力计算式。研究结果表明:面外角有利于节点的正向平面外抗弯,但不利于节点的反向抗弯,面外角对支主管直径比小于0.6的节点抗弯承载力的影响较小,但对直径比大于0.75的节点的影响较大,改进后的计算式较好地反映了有限元分析结果。

主支管截面高度比大的矩形钢管偏心相贯节点平面外抗弯承载力

通过有限元计算获得支主截面高度比(简称高度比)不小于0.9的十字形矩形钢管偏心相贯节点的平面外抗弯承载力,并利用参数分析和回归分析,建立高度比不小于0.95、基于“主管侧壁挤压屈曲”破坏模式的矩形钢管偏心相贯节点的平面外抗弯承载力计算式。结果表明:前文基于“主管表面屈服”破坏模式的偏心相贯节点抗弯承载力计算式的高度比适用范围可从0.85推广至0.9,所提出的计算式适用于高度比为0.95~1.0的偏心相贯节点的抗弯承载力,对于高度比为0.9~0.95的节点,建议取两个节点承载力计算式的较小值。

十字形矩形钢管相贯节点平面外抗弯性能研究

为了研究十字形矩形钢管节点平面外抗弯性能,进行了支主管截面高度比为中等和大的两个节点试件的往复弯矩加载试验和有限元分析,提出用于节点抗弯承载力计算的全屈服线模型,该模型同时考虑了主管表面和侧壁塑性发展.研究结果表明:两个节点最终为焊缝及其附近主管管壁撕裂破坏;高度比大的节点的承载力和耗能能力强于高度比中等的节点,但延性略差;简单屈服线模型低估了节点抗弯承载力15%~30%,全屈服线模型高估了节点抗弯承载力15%~25%,两种模型的平均值、基于全屈服线模型发展而来的参数化计算式均能较好地估计节点抗弯承载力,误差大多在10%以内.

矩形钢管偏心相贯节点的平面外抗弯性能研究

为了研究十字形矩形钢管偏心相贯节点的平面外抗弯性能,进行了节点试验.根据试验的破坏特征建立了节点承载力的屈服线模型并推导出理论式,通过有限元参数分析对理论式进行改进,结合回归分析,建立节点平面外抗弯承载力的实用参数化计算式.结果表明：节点试验的破坏模式为主管表面屈服,节点承载力与主管截面高度和主管壁厚的平方成正比,支主管截面高度比对节点承载力的影响较大,支主管壁厚比和主管截面高宽比对节点承载力的影响较小,参数化计算式所得承载力与试验结果相差3.4%、与有限元结果的相差大多小于10%.

支主管夹角对X形圆钢管节点平面外受弯性能影响

应用于单层网壳结构的X形圆钢管相贯节点往往具有支主管平面内非正交、平面外夹角的几何特征。为了研究支主管平面内、平面外夹角对节点平面外受弯性能的影响,进行了支主管平面内夹角不同的两个X形节点试件的平面外受弯滞回性能试验、以及理论研究和有限元分析。研究结果表明:两个节点均表现出较好的抗震性能和变形能力,节点主要依赖主管管壁的塑性变形以及开裂后裂缝扩展来耗能;支主管平面内夹角较小时,节点域主管管壁的塑性发展更加缓慢、均匀,节点具有更高的承载力和抗震性能;支主管平面外夹角导致节点平面外抗弯弹性刚度和反向抗弯承载力降低、但增强了节点的正向抗弯承载力。

纤维布加固砖砌体抗弯试验研究

本文介绍采用碳纤维布和玻璃纤维布加固的砖砌体的平面外受弯的性能.加固墙片的受弯承载力可以达到参照墙片的5倍,平面外变形可以达到参照墙片的8倍.加固墙片性能的改善与纤维布的粘贴用量不成比例;依纤维布的粘贴数量的多少,纤维布有拉断和剥离两种破坏形式.本次试验中,高强度高弹模的碳纤维布在砌体平面外受弯加固中并不比玻璃纤维布表现出太大的优势.

短肢剪力墙结构设计的常见问题及改进建议

通过工程实例找出短肢剪力墙结构设计中经常遇到的几种常见问题,进行结构布置方案的安全性分析,从抗震合理的角度出发力求消除相关争议问题,对存在的问题提出解决改进方案,并对相关规范或标准不完善的地方提出了合理化改进建议。