C_(3)加氢反应器及丙烯塔系统的优化

随着全球经济快速发展,市场对丙烯的需求量逐渐增加。在实际生产过程中,如何保证丙烯质量,提高产品产量,已成为人们所关注的问题。文中针对乙烯装置C_(3)加氢反应器及丙烯精馏塔系统运行中出现的反应器催化剂活性较低,床层温升未得到科学控制,丙烯塔压力及回流量不稳定等现象,造成丙烯损失大、丙烯产品质量波动等问题,根据以往操作经验,利用装置大负荷标定期间,对反应器床层温度、压力,丙烯塔再沸器入出口温差等重要工艺参数进行优化调整,实现装置稳定运行,增产丙烯。

加工不同原料时润滑油加氢装置反应器床层的变化

润滑油加氢装置反应器的床层温升和急冷氢量反映了加氢反应的剧烈程度,通过研究DCS趋势图发现,加氢反应主要发生在处理反应器上。在加工不同原料时,不同床层对反应的贡献不同。在加工减三线原料时,加氢处理反应器上第二床层对润滑油加氢反应的贡献最大;而在加工减四线原料时,第三、四床层对润滑油加氢反应的贡献最大。本文对该现象进行了分析和解释。

液相分子筛制乙苯催化剂活性影响因素分析

介绍了中国石油兰州石化公司7万t/a液相分子筛制乙苯装置的工业运行情况,分析了影响烷基化催化剂及烷基转移催化剂活性的因素。结果表明,反应系统水含量、苯/乙烯加料比(摩尔比)、原料苯中碱性氮化物的含量是影响烷基化催化剂活性的主要因素;烷基转移反应入口水含量及二乙苯中的二苯乙烷含量是影响烷基转移催化剂活性的主要因素;在生产过程中,应控制原料苯中的水质量分数小于300×10-6、碱性氮化物质量分数不大于400×10-6,烷基转移反应入口水质量分数不大于50μg/g,二乙苯中二苯乙烷的质量分数小于0.02%。

加氢裂化装置多产重石脑油的技术改造

介绍了中国石油辽阳石化公司100万t/a加氢裂化装置由中间馏分油生产方案改造为重石脑油生产方案的主要改造内容,并对比分析了改造前后的主要操作条件、产品收率等。结果表明:改造后装置采用FF-46精制催化剂和FC-46裂化催化剂;在原料油性质和其他工况基本相近的情况下,改造前精制反应器、裂化反应器的总温升及平均反应温度、柴油收率、重石脑油收率分别为43.0,47.1,387.2,405.7℃,56.49%,20.41%,改造后上述各值依次为54.5,58.6,383.5,378.4℃,34.83%,45.01%。

耦合传质的羰基化固定床反应器传热模拟分析

固定床反应器中进行强放热反应时,反应器的热点温度对操作参数变化敏感,容易引起飞温,导致转化率下降,影响催化剂寿命。为强化羰基化固定床反应器内热质传递与化学反应的协同性,建立考虑颗粒内扩散影响的羰基化固定床反应器拟均相一维传热模型,考察操作参数对床层热点温度、反应转化率、床层温升的影响。不仅体现传热传质和反应的协同作用,而且影响关系明晰、求解方便。为保证反应转化率,本实验条件下确定催化剂颗粒直径小于等于1.5 mm。反应器入口温度/冷却剂油温既要满足床层热稳定性需求,又要使反应转化率和床层温升都在合理范围内。模拟结果表明在床层入口温度升高的同时,可通过降低冷却剂油温获得良好的反应转化率和较小的床层温升。在此基础上,考察入口环氧乙烷浓度对反应转化率和床层温升的影响。本研究可为固定床反应器满足转化率要求、床层合理温升而选择催化剂颗粒直径、床层入口温度、冷却剂油温和床层入口浓度等操作参数提供计算依据。

裂解汽油二段加氢催化剂LY-9802性能评价及应用

以Co，Mo，Ni为活性组分，改性Al2O3为载体，采用浸渍法制备出裂解汽油二段加氢催化剂LY-9802。在360mL绝热床评价装置上，对该催化剂与进口同类型催化剂进行了性能对比实验，并在34万t／a汽油加氢装置上进行了工业应用。结果表明，LY-9802催化剂的加氢、脱硫及稳定性能均优于进口催化剂；在工业装置上稳定运转17个月，未进行再生，入口温度控制在273～283℃，加氢产品的溴价小于0．01g／g，含硫质量分数小于1×10^-6，床层温升集中在30～40℃。

加氢裂化装置提高重石脑油收率的探讨

系统阐述中国石油化工股份有限公司天津分公司1.2 Mt/a加氢裂化装置制约重石脑油收率提高的几方面原因,并提出了解决问题的具体方法。通过采取提高反应转化率,调节裂化反应器床层温升、加大重石脑油抽出量等手段,将重石脑油收率由30.11%提高到34%以上,满足了下游装置的原料需求。

低硫原料对加氢裂化装置运行的影响及对策

介绍了中国石油长庆石化公司120万t/a加氢裂化装置加工自产减压蜡油(长庆VGO,含硫质量分数小于0.1%)的实际运行状况,分析了低硫原料对加氢裂化反应所产生的影响,并与注硫后的运行情况进行了对比,提出加工低硫原料的应对措施。结果表明,长庆VGO硫含量低,导致循环氢中的H2S含量亦较低,进而使催化剂硫化度降低,活性下降;通过注入预硫化剂,可使循环氢中H2S含量增大,NH3含量降低,反应温升提高,催化活性增大;加工低硫原油时,可降低反应出口注水量以提高循环氢中的H2S含量,并采取适宜的补硫措施,如注入预硫化剂、掺炼高硫原料、回收富氢气体中的H2S等。

催化剂LY-2008在裂解汽油加氢装置上的应用

介绍了裂解汽油一段加氢催化剂LY-2008在中国石油辽阳石化分公司裂解汽油加氢装置上的工业应用情况,包括催化剂的还原、硫化及装填方法,并分析了硫化过程发生飞温的原因及采取的处理措施。结果表明,催化剂LY-2008具有较强的初活性和芳烃加氢活性,采用芳烃含量较高的二段裂解汽油加氢产品作硫化油时,硫化温升较高且温升较快,易造成飞温;采用全馏分石脑油作硫化油时,反应器床层温度最高达到135℃,在可控范围内;在开工初期,该催化剂的入口温度较低,反应器出口温度及床层平均温度低,且产品的马来酸值小于10 mg/g。

加氢裂化装置生产特供3号喷气燃料总结

对加氢裂化装置在低负荷生产条件下生产特供3号喷气燃料的工业试验进行了总结。为提高加氢裂化喷气燃料组分中的芳烃含量,加氢裂化装置对原料进行了多样的调整,最终通过掺炼催化裂化柴油与重芳烃油(二者流量均为10 t/h)达到特供3号喷气燃料芳烃体积分数不低于8%的要求。

ICI 11-3型甲烷化催化剂运行总结

介绍富岛一期合成氨装置甲烷化炉ICI 11-3型催化剂自1996年原始开车以来的使用情况,通过运行19 a来催化剂床层的出口微量、床层温度、压差变化情况,分析催化剂的实际运行状况,为经济评估和2014年12月份更换新催化剂提供了依据。

乙烯装置碳二反应器开工快速合格方法探讨

碳二加氢反应器(以下简称“反应器”)是乙烯装置的重要单元,其作用是将系统脱乙烷塔塔顶碳二组分中的乙炔进行加氢反应。在以某炼化企业为代表的顺序分离流程中,碳二组分通过使用乙炔加氢固定床反应器进行后加氢脱炔工艺。此反应器在投用过程中受到入口物料温度、床层温升、物料流量、反应器及后路压力等多变量因素干扰,该文结合此炼化企业100万吨/年乙烯装置实际生产经验,通过分析各变量对加氢反应的影响,优化乙炔加氢固定床反应器在开工过程中对加氢反应过程的控制、调整及优化运行,以保障乙烯装置快速开工成功。

干气制乙苯装置烷基化催化剂快速失活原因分析

介绍了中国石油化工股份有限公司安庆分公司干气制乙苯烷基化催化剂快速失活情况,讨论了快速失活的原因,分析了原料干气或苯中碱性物质的来源以及对催化剂的影响,提出了碱性物质以外的杂质也会影响催化剂活性的观点。实验分析表明,催化装置干气除含有氨气外,还存在未知氮化物。工业试验结果表明:来自于催化装置以外的尾气,可显著影响烷基化催化剂的活性;将成分复杂的尾气和部分干气改出系统后,催化剂活性可以保持长时间稳定。生产中进行了水洗系统改造、改出成分复杂的尾气、加强上下游装置沟通,烷基化催化剂实际使用寿命大幅超出正常使用寿命。

DG410/9.81-9型循环流化床锅炉的启动特性分析

循环流化床锅炉在启动过程中普遍存在投油量过大,开始投煤时间把握不准等现象,导致启动过程中资源过度浪费,甚至会出现启动失败的情况。针对上述问题,通过对现场所采集数据进行相应处理,得到投油量、床层高度等对床层温升率影响的函数关系式,据此可以对影响DG410/9.81-9型循环流化床锅炉启动特性的主要因素(如投油量,开始投煤时间)进行分析计算,使其在安全经济的工况下运行。也可作为其他类型循环流化床锅炉启动参数选择的参考。