应力腐蚀环境下压力容器大开孔的计算方法分析

分析了目前常用的3种压力容器大开孔计算方法原理,包括压力面积法、GB/T150. 3-2011的分析法及ASME2013版第Ⅷ卷第一册强制性附录1-7的方法,从机理上解释了压力面积法不宜用于应力腐蚀条件下的原因。通过对应力计算方法和结果的对比分析,指出了ASME方法计算等效应力时存在误差的原因,认为GB/T150. 3-2011中的分析法更适合用于应力腐蚀环境下的大开孔补强计算,并指出了应力腐蚀环境下使用GB/T150分析法计算大开孔补强时,在确定限制等效薄膜应力所用安全系数时应该注意的问题。

基于压力-面积应力计算的开孔补强方法

介绍了基于压力-面积应力计算的开孔补强方法(简称压力-面积应力法)的基本原理、适用范围、计算步骤,并基于该方法编制了工程应用软件。同时使用该软件,进行了几种工程计算方法的对比,进一步说明了该方法与传统方法的区别。

单个开孔补强计算的简化

压力容器开孔引起的应力集中可采用补强圈补强的方式来减小，由于补强圈补强结构简单、材料易得、制造容易，具有一定的补强效果，故应用相当广泛。补强圈补强计算依据的是等面积原则，即处于有效补强区内可起补强作用的金属截面积Ａ应该等于或大于开孔所削去的壳体承受压...

圆筒形压力容器开孔补强的计算方法

压力容器开孔后,在孔边缘产生"应力集中"现象,需要考虑"开孔补强"措施。通过对圆筒承压容器及开孔周圆的应力分析,提供了开孔补强的经验计算公式和实际计算方法,可供实施开孔补强时参考。

外载荷作用下塔器开孔补强计算探讨

设计塔器时除应考虑内压、外压和液柱静压力外,还应考虑风载荷、地震载荷、偏心载荷、容器自重及管道推力等其他外载荷。当风载荷和地震载荷起主要作用时,按相关标准提供的等面积法(仅考虑压力载荷)进行塔器开孔补强设计有时是不安全的。提出采用组合应力法校核塔器开孔处的强度,并结合工程实例论证了将组合应力法和等面积法相结合进行塔器开孔补强计算的必要性。

关于内压容器开孔补强的简易计算

内压容器壁上开孔时，在孔边的应力比别处大，这种应力在局部区域增大的现象叫应力集中，根据实验可知，在开孔边缘处的最大应力峰值，在开孔较小时，一般是薄膜应力的三倍，开孔较大时还高，而随着离孔边距离的增大局部应力就很快衰弱，根据实验测定，这种应力集中的峰值应力出现在开孔接管与器壁交界处的内外侧。

压力容器大开孔补强设计的ASME法与有限元法的分析比较

对通用的ASME法与有限元法进行分析比较,阐述了这两种方法计算结果之间的关系,以及ASME法公式的由来的一些认识,并对开孔边缘弯曲应力的分类问题进行探讨。

压力容器大开孔补强设计的压力面积法与ASME法的分析比较

针对压力容器两种大开孔的补强计算方法———压力面积法和ASME法 ,分析了两种方法的异同 ,考证了ASME法计算公式的理论依据和由来 ,通过对某容器大开孔结构的两种方法进行计算比较 ,显示了其间的重大差异并由此对大开孔有限元应力分析结果的应力分类评定提出见解。

浅析圆筒开孔补强设计

在设计规范和设计手册中,压力容器开孔和开孔补强已有的设计方法和原则介绍不够详细。文章通过对圆筒开孔的应力分析,详细介绍开孔补强时计算直径的取值和补强的有效范围,在以后的工程设计中,以供参考。

常压塔顶挥发线双相不锈钢接管开裂失效分析

本文为查找常减压装置常压塔顶2205双相不锈钢挥发线支管焊缝开裂失效原因,对设备开孔补强进行了核算,分析了设备开孔对结构应力集中的影响,常压塔顶的腐蚀环境,以及双相不锈钢焊接的质量控制,结果发现管线材质、腐蚀环境及应力集中等因素的综合作用是挥发线支管焊缝产生应力腐蚀开裂的根本原因。根据分析结果提出的应对措施有效解决管线失效问题。

承压设备上的轴向应力对开孔补强的控制

大部分规范的开孔补强计算都是基于压力载荷(内压,外压,或者最大压差)作用下,最大应力方向所需要的缺失面积,但设备实际所承受的载荷不仅仅是压力载荷。通过对几种典型设备的分析来说明:在某些工况下,非压力载荷对开孔补强计算是有控制作用的。

设备及公用工程

TE961 200812478压力容器圆筒体上大开孔补强问题的探讨[刊]/伊新,薛红卫(新疆特种设备检验研究院)//广州化工.-2008,36(2).-80～82容器上开孔后,必须充分考虑开孔补强问题。文章介绍了等面积法和压力面积法2种开孔补强方法关于开孔补强的异同,并就其中的一些问题进行了探讨。图3表4参5(许德联摘)TE963 200812479氨合成废热锅炉换热管应力腐蚀开裂分析[刊]/徐书根。