316L不锈钢在温变形条件下的应变诱导马氏体行为

利用光学显微镜、扫描电镜在不同尺度对样品进行组织观察,通过X射线衍射进行马氏体含量分析,通过SEM、TEM结合组织观察分析试样的变形机制,研究了温变形对316L奥氏体不锈钢应变诱导马氏体含量和显微组织的影响。结果表明,316L不锈钢经温轧变形后,既有板条状马氏体,也有位错型马氏体。200℃下80%的变形量,会导致58. 23%的应变诱导马氏体生成。当变形量为80%时,400℃的变形温度相比于室温变形,其马氏体含量从约64%降低到了约19%。

乙二醇蒸发塔裂纹机理分析及防护措施

某厂4台EG蒸发塔检修过程中发现大量密集裂纹,为分析裂纹成因并提出处理措施,通过渗透检测、硬度测试、金相分析等方法,发现了裂纹产生机理。敏化、发生应变诱导马氏体相变的0Cr18Ni9,在温度、应力以及带有微量Cl^(-)和SO_(4)^(2-)的复杂腐蚀介质的协和交互作用下,产生网状沿晶或穿晶应力腐蚀裂纹。根据EG蒸发塔内壁裂纹形成机理,采取打磨消除补焊以及同材质贴板的方法,复检合格后未发现裂纹,处理措施经济有效,为类似0Cr18Ni9材料裂纹产生机理分析和处理提供参考。

微米/纳米复合结构逆转变奥氏体组织控制

为了控制微米/纳米复合结构逆转变奥氏体组织,研究了冷变形及退火工艺参数对316L奥氏体不锈钢逆转变组织和力学性能的影响.首先,对样品进行冷变形;然后,对不同变形量的样品进行退火处理.利用光学显微镜和扫描电镜以不同尺度对样品进行组织观察,通过X射线衍射、磁性测量进行组成相分析,利用维式硬度和单向拉伸试验对样品进行力学性能测试.结果表明：冷变形量为90％时,钢中应变诱导马氏体含量接近71.72％,硬度由原始试样的193.10 Hv增加到475.77 Hv;在820～ 870℃保温60 s,退火后可以获得微米/纳米复合结构组织,其中850℃退火后的样品其逆转变奥氏体组织的百分含量为100％,粒径≤500 nm的晶粒占29.6％,粒径＞0.5μm的约占70.4％,其抗拉强度可达959.24 MPa,延伸率为44.6％,强塑性结合好于原始试样.

控轧工艺对301奥氏体不锈钢组织及性能的影响

对某厂生产的0.99 mm厚301不锈钢薄板进行冷轧试验,进行了室温拉伸试验、维氏硬度测量、金相组织观察以及X衍射分析。结果表明,在冷轧时形变诱导马氏体相变造成了301不锈钢硬度及强度的增大,且这种增大会随着变形量的增加而增大。

冷变形对304奥氏体不锈钢组织和性能的影响

采用透射电镜、扫描电镜和X-射线衍射仪研究了不同冷变形量对304奥氏体不锈钢力学性能和显微组织的影响,并分析了此过程中的加工硬化机制。结果表明,随着冷变形量的增大,材料的屈服强度和抗拉强度的差值缩小,屈强比由0.35增大到0.96。平均抗拉强度增加的速率近似等于平均硬度增加的速率。在此冷变形过程中,马氏体含量逐渐增多,奥氏体含量逐渐变少。304奥氏体不锈钢的强度与马氏体含量成正相关关系。304奥氏体不锈钢的加工硬化是应变诱发马氏体或形变孪晶与位错塞积共同作用的结果。

不锈钢复合板封头开裂原因分析

某石化厂一台不锈钢复合板胶液罐检验时发现内壁封头裂纹,为分析该裂纹成因,通过硬度测试、铁素体含量测试、金相分析、成分分析和介质分析等方法,发现裂纹部位硬度偏高,铁素体含量偏高,奥氏体组织中存在应变诱导马氏体组织,分析发现介质组分有微量氢氟酸生成的可能,最终确定该裂纹为晶间型应力腐蚀开裂,并为预防该裂纹的形成提供建议。

301奥氏体不锈钢薄板拉伸强度与冷轧硬度之间的关系

为对冷轧不锈钢薄板的产品硬度控制提供指导,尝试用一个新的方法来取代试轧,既达到控制冷轧板硬度的目的,又能降低成本、提高效率。对0.99mm厚的经过退火的301奥氏体不锈钢薄板进行冷轧减薄,并进行室温拉伸试验,测量其维氏硬度。通过观察金相和利用X射线衍射,验证了应变诱导马氏体相变是导致301奥氏体不锈钢冷轧和拉伸时产生加工硬化的主要原因。试验结果表明,冷轧和拉伸有着相似的加工硬化趋势,综合拉伸与轧制试验数据,确定了拉伸强度与冷轧硬度之间的关系,实现了通过拉伸强度来得到对应应变下的冷轧硬度,具有很好的预见性。冷轧可以提高301不锈钢的强度和硬度,显著改善其力学性能。