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谈试验饱和砂土的应变速率系数
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作者 陈丹丹 钱玉林 祝捷 《山西建筑》 2016年第2期50-52,共3页
采用DDS-70微机控制电磁式振动三轴仪和TSZ-2全自动应变控制式三轴仪,对扬州饱和砂土进行了试验,研究了细粒含量为21%,25%,29%时,饱和砂土的静力不排水抗剪强度及在高振次循环下的动强度,对比分析了静强度和动强度之间的应变速率系数,... 采用DDS-70微机控制电磁式振动三轴仪和TSZ-2全自动应变控制式三轴仪,对扬州饱和砂土进行了试验,研究了细粒含量为21%,25%,29%时,饱和砂土的静力不排水抗剪强度及在高振次循环下的动强度,对比分析了静强度和动强度之间的应变速率系数,指出当细粒含量为25%时,饱和砂土的强度减幅最大,应变速率系数最低,最容易发生液化。 展开更多
关键词 饱和砂土 动强度 静强度 应变速率系数
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应变速率敏感系数(m值)测试方法探讨 被引量:17
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作者 张晓华 邱晓刚 +1 位作者 卢国清 唐静 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2001年第1期63-68,共6页
采用速度突变法、等应变速率拉伸法测定了应变速率敏感系数 (m值 )。探讨了拉伸速度的变化和不同变速位置对m值测试结果的影响。结果表明 ,增加试验速度 ,使m值测试结果提高。在相同的试验条件下 ,对不同材料的m值进行了测试分析。
关键词 冷轧钢板 应变速率敏感系数 拉伸速度 速度突变法 应变速率拉伸法 测试方法
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TC11钛合金应变速率和温度敏感系数 被引量:1
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作者 王忠堂 张士宏 冯斌 《沈阳理工大学学报》 CAS 2009年第3期5-8,共4页
采用热模拟试验方法,对TC11钛合金在温度为850℃~930℃,应变速率为0.001~1.0,最大变形程度50%条件下的高温流变应力变化规律进行了研究.在分析变形温度、变形程度和应变速率对流动应力影响规律的基础上,确定了TC11钛合金的高... 采用热模拟试验方法,对TC11钛合金在温度为850℃~930℃,应变速率为0.001~1.0,最大变形程度50%条件下的高温流变应力变化规律进行了研究.在分析变形温度、变形程度和应变速率对流动应力影响规律的基础上,确定了TC11钛合金的高温应变速率敏感系数m=0.1688,以及温度敏感性指数S=10233,为钛合金高温变形过程的数值模拟提供了重要计算参数. 展开更多
关键词 TC11钛合金 应变速率敏感系数 温度敏感性系数
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拉伸速率和转速位置对Nb47Ti合金拉伸测试的影响
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作者 王玺玉 李芹芹 +3 位作者 高慧贤 樊智涛 罗文忠 刘向宏 《钛工业进展》 CAS 2024年第5期33-37,共5页
利用万能试验机研究了拉伸速率和转速位置对Nb47Ti合金拉伸测试的影响,通过计算其真应力-应变曲线、加工硬化指数(n)和应变速率敏感系数(m)分析了Nb47Ti合金的力学行为。结果表明:Nb47Ti合金加工硬化能力十分有限,其屈强比接近1;随着拉... 利用万能试验机研究了拉伸速率和转速位置对Nb47Ti合金拉伸测试的影响,通过计算其真应力-应变曲线、加工硬化指数(n)和应变速率敏感系数(m)分析了Nb47Ti合金的力学行为。结果表明:Nb47Ti合金加工硬化能力十分有限,其屈强比接近1;随着拉伸速率的提高,加工硬化效果进一步减弱;拉伸速率对强度的影响较为显著,根据恒速率拉伸法计算其应变速率敏感系数为0.0263。转速试验中,随着拉伸速率的转换,应力值骤增。在加工硬化阶段的不同应变处转速时,突变幅值相对稳定,但整体随着应变量的增加而降低。本研究可为Nb47Ti合金拉伸测试时拉伸速率和转速点等参数的选取提供参考。 展开更多
关键词 Nb47Ti合金 应变速率敏感系数 拉伸速率 加工硬化指数 转速位置
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AZ91D变形镁合金的动态应变时效现象 被引量:8
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作者 林娜 曾绍峰 +1 位作者 彭开萍 陈文哲 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期1455-1460,共6页
在应变速率为1.11×10-4~1.67×10-3s-1、温度为248~523K的条件下,对固溶态AZ91D变形镁合金进行拉伸试验。结果表明:在一定的拉伸应变速率和温度区间拉伸时,AZ91D镁合金在形变过程中发生动态应变时效(DSA)现象,其典型特征表... 在应变速率为1.11×10-4~1.67×10-3s-1、温度为248~523K的条件下,对固溶态AZ91D变形镁合金进行拉伸试验。结果表明:在一定的拉伸应变速率和温度区间拉伸时,AZ91D镁合金在形变过程中发生动态应变时效(DSA)现象,其典型特征表现为其拉伸曲线出现锯齿波,所对应的锯齿波类型分别呈A型及A+B混合型;应变速率敏感性系数为负值;且出现加工硬化速率峰值;出现锯齿屈服的临界应变量随变形温度升高而减小,而随应变速率增加而增大;当形变温度大于323K时,加工硬化速率随着温度升高反而急剧增大,在368K时达到峰值。 展开更多
关键词 AZ91D变形镁合金 动态应变时效 锯齿屈服 应变速率敏感系数 加工硬化速率
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搅拌摩擦加工增强LA103Z镁锂合金超塑性
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作者 宋文杰 辛彬彬 +3 位作者 贺帅 吴宗育 杨光 李誉之 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第3期763-776,共14页
利用搅拌摩擦加工(FSP)对热轧态LA103Z镁锂合金板材进行改性,研究了FSP-LA103Z合金在温度为200~350℃、应变速率为5×10^(−4)~1×10^(−2)s^(−1)时的超塑性变形行为,揭示了FSP-LA103Z合金的超塑性变形机制。结果表明:当在温度为... 利用搅拌摩擦加工(FSP)对热轧态LA103Z镁锂合金板材进行改性,研究了FSP-LA103Z合金在温度为200~350℃、应变速率为5×10^(−4)~1×10^(−2)s^(−1)时的超塑性变形行为,揭示了FSP-LA103Z合金的超塑性变形机制。结果表明:当在温度为300℃、应变速率为1×10^(−3)s^(−1)时,FSP-LA103Z合金的伸长率约为430%,曲线为流变应力稳定型,该条件下的应变速率敏感系数m为0.55。在FSP-LA103Z合金的超塑性变形过程中,β-Li晶粒长大并重新排列,其晶界扭曲畸变;α-Mg相经析出、断裂、长大,呈等轴状或球状在晶界均匀分布,部分重新聚合;AlLi相的固溶析出促进位错滑移从而协调晶内变形。在变形前期,β-Li主导变形,细小α-Mg抑制β-Li生长。在变形后期,α-Mg主导变形,β-Li晶粒沿着拉伸方向规律排布,使得β/β界面阻力增大不利于变形。此时,FSP-LA103Z合金主要由α/β界面滑移及α-Mg晶粒转动协调变形,随着空洞的形核、长大、合并,最终导致板材断裂。 展开更多
关键词 搅拌摩擦加工 超塑性 变形行为 应变速率敏感系数 变形机制 晶界滑动
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LA41镁合金的PLC效应及其解释 被引量:16
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作者 王聪 徐永波 韩恩厚 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期191-194,共4页
通过单向拉伸实验在LA41镁合金中观察到了PLC(Portevin—Le Chatelier)效应,在整个实验的应变速率范围(3.33×10^(-4)—6.66×10^(-3)s^(-1))内这种塑性不稳定性始终存在,合金的抗拉强度和屈服强度随应变速率的增加而减小,其... 通过单向拉伸实验在LA41镁合金中观察到了PLC(Portevin—Le Chatelier)效应,在整个实验的应变速率范围(3.33×10^(-4)—6.66×10^(-3)s^(-1))内这种塑性不稳定性始终存在,合金的抗拉强度和屈服强度随应变速率的增加而减小,其应变速率敏感系数始终为负值,且该不稳定性总是在一个临界应变之后出现,基于以上特征,运用动态应变时效(dynamic strain aging,DSA)机制,即形变过程中溶质原子与可动位错的交互作用,解释了所观察到的力学现象。 展开更多
关键词 镁合金 PLC效应 动态应变时效 应变速率敏感系数
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等通道转角挤压AZ81镁合金超塑性变形行为 被引量:1
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作者 陈立佳 金鹏 +2 位作者 盛晓方 李锋 刘正 《沈阳工业大学学报》 EI CAS 2007年第1期21-23,39,共4页
等通道转角挤压是细化晶粒、提高镁合金性能的一种有效途径,研究等通道转角挤压AZ81镁合金的超塑性行为对其工程应用具有重要的意义.为此,采用路径A对AZ81镁合金进行了2道次等通道转角挤压,并通过超塑拉伸试验研究了等通道转角挤压A... 等通道转角挤压是细化晶粒、提高镁合金性能的一种有效途径,研究等通道转角挤压AZ81镁合金的超塑性行为对其工程应用具有重要的意义.为此,采用路径A对AZ81镁合金进行了2道次等通道转角挤压,并通过超塑拉伸试验研究了等通道转角挤压AZ81合金在200~300℃温度范围内的超塑性变形行为.结果表明,在250℃下,当应变速率为1×10^-3s^-1时,等通道转角挤压AZ81合金的伸长率达到了731%,表现出了相当好的低温超塑性.此外,塑性流变激活能的计算结果和超塑拉伸试样的表面形貌观察揭示,等通道转角挤压AZ81合金的超塑性变形机制为晶界扩散控制的晶界滑移机制. 展开更多
关键词 镁合金 等通道转角挤压 超塑性 应变速率敏感系数 塑性流变激活能
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高压扭转Al-Mg铝合金的纳米压痕研究 被引量:2
9
作者 姜奎 张藤贤 +1 位作者 王子博 谢学锋 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第10期30-33,38,共5页
利用纳米压痕技术测定了高压扭转Al-0.5Mg和AA5182铝合金的硬度和弹性模量,并通过拟合时间-位移曲线得到HPT前后Al-0.5Mg和AA5182铝合金的应变速率敏感系数。结果表明:HPT Al-0.5Mg和AA5182铝合金的硬度分别为2.15、3.11 GPa,是未变形... 利用纳米压痕技术测定了高压扭转Al-0.5Mg和AA5182铝合金的硬度和弹性模量,并通过拟合时间-位移曲线得到HPT前后Al-0.5Mg和AA5182铝合金的应变速率敏感系数。结果表明:HPT Al-0.5Mg和AA5182铝合金的硬度分别为2.15、3.11 GPa,是未变形合金压痕硬度的2-3倍;而其弹性模量分别为92.18、109.83 GPa,与未变形合金的弹性模量接近。HPT前,Al-0.5Mg和AA5182铝合金的应变速率敏感系数分别为0.004和0.007;HPT后,应变速率敏感系数(SRS)分别增大至0.012和0.014。 展开更多
关键词 高压扭转 铝合金 纳米压痕 应变速率敏感系数
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等通道转角挤压AZ61镁合金的塑性变形行为
10
作者 陈立佳 刘洋 +4 位作者 王鑫 张越 孟宪林 陈涛 熊健 《沈阳工业大学学报》 EI CAS 2009年第5期481-485,490,共6页
为了确定等通道转角挤压对AZ61镁合金塑性变形能力的影响,针对经过二道次和不同路径等通道转角挤压的AZ61镁合金在不同试验温度和应变速率下进行了拉伸试验,并对相应的变形机制进行了分析.结果表明,在200~300℃之间,采用路径A和路径C... 为了确定等通道转角挤压对AZ61镁合金塑性变形能力的影响,针对经过二道次和不同路径等通道转角挤压的AZ61镁合金在不同试验温度和应变速率下进行了拉伸试验,并对相应的变形机制进行了分析.结果表明,在200~300℃之间,采用路径A和路径C等通道转角挤压的AZ61镁合金的伸长率随试验温度的升高而升高,而采用路径BC等通道转角挤压的AZ61镁合金的伸长率则随试验温度的升高而降低,其中经过路径BC等通道转角挤压的AZ61镁合金在200℃时伸长率可达272%,呈现出良好的低温超塑性;等通道转角挤压AZ61镁合金的塑性变形机制为晶界扩散控制的晶界滑移机制. 展开更多
关键词 镁合金 等通道转角挤压 超塑性 伸长率 应变速率敏感系数 塑性流变激活能 变形机制 晶界滑移
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变形温度对低镍奥氏体不锈钢高温拉伸失稳的影响
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作者 边红霞 朱亮 +1 位作者 屠鹏 周辉 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第5期111-115,144,共6页
对两种低镍奥氏体不锈钢在温度950℃~1200℃进行拉伸试验和拉伸卸载试验,分析塑性材料在高温单轴拉伸过程中的几何失稳特性。结果表明,当载荷达到最大时,试样发生载荷失稳,此后再经历一段变形才发生几何失稳。载荷失稳之前,试样... 对两种低镍奥氏体不锈钢在温度950℃~1200℃进行拉伸试验和拉伸卸载试验,分析塑性材料在高温单轴拉伸过程中的几何失稳特性。结果表明,当载荷达到最大时,试样发生载荷失稳,此后再经历一段变形才发生几何失稳。载荷失稳之前,试样各处变形均匀;载荷失稳到几何失稳阶段,试样局部出现了不均匀变形,但这种局部不均匀并不立即发展为几何失稳。随着变形温度升高,载荷失稳真应变和加工硬化指数 n均无明显变化,且大小相近,表明载荷失稳应变受 n值控制;而几何失稳应变和应变速率敏感性系数 m都随温度升高而增大,表明 m值决定了载荷失稳到几何失稳阶段的应变,并且该应变是几何失稳应变的主要因素。 展开更多
关键词 载荷失稳 几何失稳 加工硬化指数 应变速率敏感性系数
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镁合金超塑性研究
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作者 卢兵兵 宋玲玉 刘六法 《造型材料》 2004年第3期19-22,41,共5页
对镁合金超塑性的研究进展进行回顾,总结该研究领域的主要研究成果,分析该领域研究中尚存在的一些问题,就今后的研究课题及发展方向进行展望.
关键词 镁合金 超塑性 晶体结构 多晶体材料 流变应力 应变速率敏感系数
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细晶Ti-6Al-4V合金的超塑性变形行为与组织演变 被引量:5
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作者 张拓阳 刘咏 +1 位作者 刘彬 周灿旭 《粉末冶金材料科学与工程》 EI 北大核心 2014年第2期184-190,共7页
对不同温度下退火处理后的细晶TC4合金板材进行超塑性拉伸变形,研究该合金在750~850℃,应变速率为3&#215;10^-4×10^-3 s^-1条件下的超塑性拉伸变形行为,分析晶粒尺寸、变形温度和β相含量对合金性能的影响。结果表明:退火后... 对不同温度下退火处理后的细晶TC4合金板材进行超塑性拉伸变形,研究该合金在750~850℃,应变速率为3&#215;10^-4×10^-3 s^-1条件下的超塑性拉伸变形行为,分析晶粒尺寸、变形温度和β相含量对合金性能的影响。结果表明:退火后的(α+β)型细晶Ti-6Al-4V合金表现出良好的超塑性,并且晶粒越细,最佳超塑性变形温度越低。晶粒直径为2.5μm、β相含量(体积分数)为9.6%的TC4合金在温度为800℃、应变速率为1×10^-3 s^-1的变形条件下,伸长率最大,达到862%。不同晶粒度合金的应变速率敏感系数m均随变形温度升高先上升后下降,最高达0.61。β晶粒处于α晶粒三叉晶界处,升温或拉伸变形时聚集并沿α晶界长大,形成细长的β晶粒并逐渐变粗大,因此在900℃以上高温下合金的超塑性变形能力降低。 展开更多
关键词 TI-6AL-4V合金 低温超塑性 细晶 应变速率敏感系数
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Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al合金热加工性能研究 被引量:2
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作者 李昌民 黄亮 +3 位作者 赵明杰 郭士琦 苏阳 李建军 《精密成形工程》 北大核心 2022年第4期20-27,共8页
目的基于应变速率敏感系数、温度敏感系数,研究Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al(Ti-6554)合金的热加工性能。方法通过Gleeble-3500热模拟实验机,在温度为953~1043 K、应变速率为0.001~10 s^(−1)时,对Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al合金进行高温压缩实验。建立不... 目的基于应变速率敏感系数、温度敏感系数,研究Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al(Ti-6554)合金的热加工性能。方法通过Gleeble-3500热模拟实验机,在温度为953~1043 K、应变速率为0.001~10 s^(−1)时,对Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al合金进行高温压缩实验。建立不同应变下的应变速率敏感系数图、温度敏感系数图,分析不同变形条件下的微观组织。结果随着应变速率的增加,应变速率敏感系数逐渐下降,而低温度敏感系数区域主要集中在低应变速率区域。基于微观组织表征,发现变形过程中存在明显的动态相变和动态再结晶过程。结论确定Ti-6554合金的合理加工条件为953~964 K、0.001 s^(−1)和1037~1043 K、0.001 s^(−1)。 展开更多
关键词 Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al合金 应变速率敏感系数 温度敏感系数 微观组织
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A method for calculating damage evolution in adiabatic shear band of titanium alloy 被引量:3
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作者 王学滨 《中国有色金属学会会刊:英文版》 EI CSCD 2009年第5期1280-1285,共6页
A method for calculating the evolution of the local damage variable at the adiabatic shear band(ASB)center was proposed.In the present method,the JOHNSON-COOK model and the nonlocal theory were adopted,and the damage ... A method for calculating the evolution of the local damage variable at the adiabatic shear band(ASB)center was proposed.In the present method,the JOHNSON-COOK model and the nonlocal theory were adopted,and the damage variable formula applicable for the bilinear(linearly elastic and strain-softening)constitutive relation was further generalized to consider the plastic deformation occurring in the strain-hardening stage.Aiming at Ti-6Al-4V,the effect of strain rate on the evolution of the local damage variable at the ASB center was investigated.In addition,a parametric study was carried out,including the effects of strain-hardening exponent,strain rate sensitive coefficient,thermal-softening exponent,static shear strength,strain-hardening modulus,shear elastic modulus,work to heat conversion factor,melting temperature and initial temperature.The damage extent at the ASB center in the radial collapse experiment was assessed.It is found that at higher strain rates the damage in the ASB becomes more serious at the same average plastic shear strain of the ASB. 展开更多
关键词 绝热剪切带 损伤变量 钛铝合金 演化方法 计算 应变速率敏感系数 应变软化 硬化指数
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Si元素及预时效对6016型铝合金塑性的影响 被引量:2
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作者 纪艳丽 郭世杰 《轻合金加工技术》 CAS 北大核心 2018年第5期57-61,共5页
制备了不同硅含量的6016型铝合金,并通过拉伸试验对未预时效及预时效合金的力学性能、加工硬化能力、应变速率敏感性系数(SRS)进行了测试和分析。结果表明,增加硅含量,可提高试验合金的初始加工硬化率,降低动态回复程度,进而可提高合金... 制备了不同硅含量的6016型铝合金,并通过拉伸试验对未预时效及预时效合金的力学性能、加工硬化能力、应变速率敏感性系数(SRS)进行了测试和分析。结果表明,增加硅含量,可提高试验合金的初始加工硬化率,降低动态回复程度,进而可提高合金的加工硬化能力。同时增加硅含量,也能提高合金的应变速率敏感性系数。因而,增加合金中的硅含量能够改善其塑性。而经过预时效后,由于降低了合金的加工硬化以及应变速率敏感性系数,对合金的塑性有不利的影响。 展开更多
关键词 SI 6016型铝合金 加工硬化 应变速率敏感性系数 预时效
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42CrMo铸造环坯高温拉伸性能 被引量:4
17
作者 武永红 李永堂 齐会萍 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2017年第12期1288-1291,共4页
以常用轴承材料42CrMo钢为研究对象,采用Gleeble-3500热力试验模拟机,通过高温拉伸试验,分析了铸造42CrMo钢的高温拉伸力学性能。建立了抗拉强度模型,并验证了模型的准确性;计算了硬化系数和应变速率敏感系数。结果表明,铸造42CrMo钢的... 以常用轴承材料42CrMo钢为研究对象,采用Gleeble-3500热力试验模拟机,通过高温拉伸试验,分析了铸造42CrMo钢的高温拉伸力学性能。建立了抗拉强度模型,并验证了模型的准确性;计算了硬化系数和应变速率敏感系数。结果表明,铸造42CrMo钢的硬化系数随加热温度升高而减小,随应变速率增大而增大。应变速率敏感系数则随温度升高而增大,随应变速率增加而减小。 展开更多
关键词 42CrMo 高温拉伸 抗拉强度 硬化系数 应变速率敏感系数
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