长距离曲线顶管摩阻力实测分析及取值建议

在软黏土地层中,对于顶管管壁与减阻泥浆间的平均摩阻力规程建议取值为3~5kPa,在实际工程中,采用该值估算的顶力与实际值的匹配程度较低,尤其是在长距离三维曲线顶管工程中,受曲线段影响,准确估算顶力的难度更大。基于某内径2.4m、顶程624.56m的长距离曲线顶管工程的实测顶力,计算并建立平均摩阻力与顶程的关系曲线,分析研究平均摩阻力的变化规律,分析结果显示:在软黏土地层中,当顶程小于50m时,实测平均摩阻力较大,超过了5kPa的规程建议上限值;而当顶程超过100m之后,实测平均摩阻力迅速降低至3kPa以内,低于规程推荐的下限值。最后,提出了软黏土地层中长距离混凝土顶管的摩阻力取值建议。

陕甘界某高速深路堑段马兰黄土cφ取值与建议

抗剪强度是黄土类地质体在边坡等项目中的重要力学指标,通过对陕甘界某高速公路所有独立工点的试验数据进行分析,结合马兰黄土自身的工程特性和当地的经验,给出该黄土在该类项目中粘聚力C和摩擦角φ的取值建议。

桥梁转体施工中球铰静摩擦系数计算方法

为得到桥梁转体施工中球铰静摩擦系数的准确值,对其计算方法进行研究。根据球铰法不平衡称重试验测试球铰摩阻力矩,对桥梁转体施工的不平衡称重进行数学分析,建立新的球铰摩阻力矩计算数学模型,推导了球铰摩阻力矩和静摩擦系数计算公式。采用常规公式和新公式对2个工程实例称重试验过程中的静摩擦系数进行了计算,并与实测值进行比较,对比结果表明,在称重试验过程中,按照常规公式计算的静摩擦系数与实际牵引力反推计算的静摩擦系数存在较大的偏差,按新公式计算的静摩擦系数与实际牵引力反推计算的静摩擦系数吻合较好,验证了新公式的准确性。对桥梁转体施工中球铰静摩擦系数设计取值提出了合理化建议。

钢筋混凝土非线性有限元分析中剪力传递系数的研究

以目前有关剪力传递的大量研究成果及学者提出的取值建议为基础,根据已有试验结果与ANSYS数值模拟计算选取各种剪力传递系数之后的结果进行对比,得到了剪力传递系数取值对分析结果的作用及影响,给出了剪力传递系数的选取原则。经计算分析证明,剪力传递系数的取值对计算结果和计算收敛情况都有较大影响。βt的取值不宜过小,否则会收敛困难,并且计算结果也会与实测值相差较大,建议取0.4～0.7;对于βc的取值,建议在0.9～1之间。

大口径平衡式顶管侧摩阻力计算及实测数据分析

以福州市某外径3.6m顶管电缆隧道工程为例,首先,对比分析了现有的顶管侧摩阻力计算公式计算结果的差异性;然后,根据工程实测顶力数据,分析了大口径平衡式顶管顶力变化规律;最后,采用非线性拟合的方式,提出了单位侧摩阻力与顶进里程的关系式。研究结果显示:现有的顶管侧摩阻力计算公式存在很大的差异性,理论法计算结果远大于工程实测侧摩阻力;长距离大口径平衡式顶管工程,实测单位侧摩阻力小于规程的下限值,有条件时可取2k Pa进行计算。

钢结构的风荷载体型系数的选取与应用

风荷载为建筑物破坏的两大元凶之一,且其对钢结构的影响更为显著。目前设计中常采用的设计依据规范为荷规和门规,其对风荷体型系数的规定不尽相同,且计算系数取值也不一样。本文通过对常见的几种钢结构类型的风荷载体型系数的取值给出建议,且对比分析了两种规范的不同,以引起设计工作者的重视。

主梁的消防车等效活荷载合理取值的探讨

最新实行的《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2012)针对消防车等效活荷载取值问题进行了细化,规定双向板跨度越小取值越大。对于楼板这种规定符合实际情况也更为合理,但是对于主梁也这样取值不太合理。本文对GB50009—2012规范中对主梁的消防车荷载取值的问题进行了分析,并且提出了相应的设计建议。

钢结构地震作用取值的讨论

《建筑抗震设计规范》(GB50011—2010)中钢结构地震作用取值略有调整,但是仍不甚合理。本文对规范GB 50011—2010中钢结构地震作用取值的问题进行了分析,并且和《建筑工程抗震性态设计通则》(试用)(CECS 160:2004)地震作用的取值进行了比较,对规范GB 5001 1—2010地震作用取值提出了建议。