钽薄壁管焊接成形前期开口间隙场计算的有限元模型

为了控制钽薄壁管焊接成形的质量,进行钽薄壁管开口间隙场计算模型的研究。借助有限元方法、薄壳理论以及平板弯曲理论,得到整体单元的刚度矩阵,建立了钽薄壁管开口间隙场计算的有限元模型。该模型精确描述了钽薄壁管焊前成形开口间隙的形状,利用该模型可以系统地研究钽薄壁管焊前成形的过程,为正确地选择成形工艺参数提供了理论依据。试验表明,理论计算与实测结果吻合得较好。

关于活塞环弹力及开口间隙计算方法的探讨

针对至今仍被广泛采用的《活塞式压缩机设计》和一些压缩机教科书中所介绍的计算活塞环开口间隙，及应力公式中存在的一些不合理的地方，提出了较为合理的方法和计算公式，以供参考。

中空纤维喷丝孔开口间隙机械设计

应用材料力学原理 ,推导出中空纤维喷丝孔开口间隙的强度和刚度校核计算公式 ,并以实例说明设计计算方法。

开口型零序电流互感器的开口间隙对二次电流的影响

介绍了开口型零序电流互感器零序电流随负荷电流变化而变化的异常现象;从理论上分析了间隙大小与开口型CT二次电流的关系,并用试验予以验证;最后给出了减小开口间隙的有效办法。

无开口间隙的新型活塞环

结合实际,谈谈无开口间隙的新型活塞环。

F_4活塞环最小开口间隙的计算与实践

无润滑空压机活塞环密封性能的好坏,与其开口间隙的大小有直接关系,由于无润滑活塞环均由非金属材料(如填充聚四氟乙烯)制造,考虑到材料本身的性能,按一些资料所介绍的开口间隙计算方法进行计算所得的数据,往往偏大,结果造成密封效果差,空压机效率下降,甚至导致密封失效。笔者在这方面既有失败的教训,也做了些改进尝试,现谈一点粗浅的看法,供参考。

油缸导向带开口间隙加工工艺

油缸导向带起导向作用,可以有效防止缸筒与活塞杆之间的磨损,能够吸收振动。在介绍油缸导向带材料特性与结构特点的基础上,针对刚性差、受力受热易变形、加工后难以检测等加工难点,提出油缸导向带开口间隙加工工艺,包括装夹方式、材料吸湿膨胀系数、检测方法等。采用所提出的加工工艺,油缸导向带符合图纸设计要求,并且满足技术指标。

无开口间隙的新型活塞环

1 问题的提出 传统活塞式发动机活塞上须装有多道开口互相错开的活塞环，以密封气缸，达到热能转变成机械能并进行热传导和防止润滑油窜入燃烧室的功能。试验证明：经三道气环和一道油环密封后，还是有约1％-2％的燃气会从活塞环开口处漏入曲轴箱。随着活塞环与气缸壁的磨损，活塞环的开口将逐渐增大，漏气量也随之增大，能耗也将增加，

怎样检查和测量活塞环开口间隙

检查和测量活塞环开口间隙,应先把活塞环及气缸套擦洗干净,并把检查的活塞环装入气缸套,再用不带环的活塞将活塞环平平地推到里边。

无润滑活塞环开口间隙的确定

无润滑压缩机活塞环的密封性能,与其开口间隙的大小有直接关系。由于无润滑活塞环由非金属材料制造,按一些资料所介绍的开口间隙计算方法所得数值往往偏大,密封效果差,效率下降,甚致导致密封失效。活塞环开口间隙通常按式(1)计算δ=πDa(t_1-t_0)+a(1)式中:δ——活塞环间隙;mm;D——活塞环外径,mm;a——活塞环线胀系数,填充聚四氟乙烯的,a=7～8×10^(-5)/℃;t_1——活塞环的工作温度,℃;t_0——室温,℃;a——活塞环工作时的预留间隙,取0.5～1mm.理论和实践都证明,用式(1)计算的值是偏大的。如果开口间隙能保证活塞环正常工作而又无余量,则此时的最小开口间隙能增大排气量,降低压缩机的比功率。活塞环最小开口间隙受下面因素影响:

K6发动机拉缸分析和活塞环开口间隙计算

本文论述了Ｋ６发动机拉缸故障的分析和通过活塞环的改进排除故障的工作，讨论了Ｋ６顶环开口间隙的计算。推荐修正的计算公式。

磁脉冲焊接集磁器开口对焊接接头的影响机理

采用磁脉冲焊接对3003铝合金管与1Cr18Ni9Ti不锈钢棒进行了焊接,研究了集磁器开口间隙对磁脉冲焊接接头连接效果的影响规律,并通过空管变形实验对焊接结果进行了进一步分析.实验结果表明,集磁器开口间隙减弱了其附近位置外管所受的磁场力,导致在焊接过程中开口间隙附近外管的变形速度小于其他位置,引起外管向内棒冲击时产生周向冲击角度,从而使集磁器开口间隙附近接头出现了轴向连接,反而有利于管棒连接.不同冲击间隙下均有其所对应的最优放电电压范围,在受到集磁器开口间隙的影响下,电压过大会导致接头开裂.

活塞环的间隙及漏光度

一、活塞环的开口间隙 柴油机的活塞环在工作时受热膨胀。为了防止活塞环受热膨胀而卡死，当活塞和活塞环装入气缸套后，活塞环切口处应留有适当的间隙，让活塞环有膨胀余地，此间隙为开口间隙。其大小与缸径有关，一般为0．25-0．8毫米。开口间隙不可过大过小，以免密封不好而产生气缸压缩不足、起动困难、功率下降和窜机油。因此安装前要进行测量活塞环的开口间隙。开口间隙的测量。

磁脉冲焊接外管周向变形研究

采用Ansoft Maxwell电磁仿真软件模拟了磁脉冲焊接中外管表面磁感应强度分布,研究了外管周向磁感应强度分布。通过空管变形实验研究了放电电压对外管变形的影响,并以此来验证仿真结果。结果表明:集磁器开口间隙减弱了其附近位置外管上的磁感应强度,并且随着电压的增大,这种不均匀性加剧。空管变形实验表明,外管在集磁器开口间隙附近变形量比周向其它位置小,随着电压的增大,这种变形差异逐渐增大。

发动机活塞环-缸套低摩擦设计仿真分析

以某直列3缸汽油机为研究对象,建立了仿真计算模型,验证了模型的正确性,利用该模型分析了活塞环结构对活塞环-缸套摩擦副润滑的影响。研究表明:过大或过小的活塞环径向桶面高度都会增加活塞环-缸套摩擦副的摩擦损失;在保证发动机平稳运行的基础上,应尽可能选择小的切向弹力;开口间隙对活塞环-缸套之间的窜气量影响很大,冷态时,该款发动机开口间隙为0.38~0.40mm时最佳。

机油消耗过多的原因

1．活塞环装反。活塞环应严格按要求装配，特别是革新环，装反后会加剧“泵油”作用。 2．活塞环过度磨损，边间隙与开口间隙过大。此时应及时取下旧环。换上新环。

活塞环装配中的六种误解

在活塞环的装配中,往往存在以下六种误解,盲目操作,造成活塞环早期磨损。 1.配缸间隙越小越好 在镗磨气缸时,认为活塞与气缸的配合间隙越小越好,间隙小不易泄漏,密封好,镗缸少些等于延长气缸的使用寿命。不按厂家规定数据镗缸,装上活塞环后,由于活塞膨胀,活塞环卡死。

柴油机活塞环的修理

（1）活塞环修理前必要的检查 ①检查开口间隙。检查时，可将活塞环放入与其配合的气缸套磨损台肩以下阴：口为水平位置），用厚薄规测量两端间隙（见图1）。如间隙不大，可用细平锉修理，否则应报废。