镧铈混合稀土和开轧温度对HRB400E钢组织及耐蚀性的影响

为了改善HRB400E钢的耐蚀性能,在精炼过程向钢中加入镧铈混合稀土合金,控制开轧温度对试验钢进行轧制。采用扫描电镜、能谱仪和光学金相显微镜对夹杂物和显微组织进行表征,结合中性盐雾腐蚀试验,分析稀土和开轧温度对试验钢耐蚀性的影响。结果表明,经镧铈混合稀土处理后,Mn-Si-O夹杂物被完全转变为(Ce,La)_(2)O_(3)和(Ce,La)_(2)O_(2)S,部分Mn和S在其周围形核生成稀土复合夹杂物,仍有少量单独MnS析出。在试验条件下,开轧温度为900℃、混合稀土含量为0.0116%的2^(#)试验钢腐蚀速率为1.577 g/(m^(2)·h),耐蚀性能最佳。

不同开轧温度对薄规格500 MPa级桥梁钢组织和性能的影响

利用光学显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、显微硬度计、拉伸和冲击试验机,研究了不同开轧温度对以铁素体和贝氏体为基体组织的薄规格500 MPa级桥梁钢组织性能的影响。结果表明:在终轧温度不变的条件下,开轧温度由960℃降低至900℃,钢中铁素体含量由60%增加至70%,并且其显微硬度由190±7 HV25g提高至241±18 HV25g,贝氏体组织逐渐由尺寸较大的粒状贝氏体向上贝氏体和板条贝氏体转变,拉伸曲线由吕德斯带不连续屈服型向连续屈服型转变。当开轧温度为900℃,钢的屈强比为0.79,−40℃夏比冲击功达147 J,满足低屈a强比500 MPa级桥梁钢的力学性能要求。

开轧温度对Φ250mm芯棒钢热连轧力能参数影响有限元分析

采用MSC .Marc/Autoforge 3 .1软件 ,对不同开轧温度 (95 0℃、10 0 0℃、10 5 0℃ )条件下Φ2 5 0mm热作模具钢热连轧过程进行了模拟仿真 ,准确地分析了开轧温度对连轧过程轧制力和力矩的影响。

开轧温度对AZ31镁合金热轧环件的影响规律研究

基于ABAQUS/Explicit软件建立了AZ31镁合金环件径轴向热轧的三维弹塑性热力耦合有限元模型,分析了开轧温度对成形环件的应变和温度分布不均匀性以及轧制力能参数的影响规律。结果表明:随着驱动辊转速的增加,成形环件的应变分布越来越均匀,温度分布越来越不均匀;同时轧制力、轧制力矩逐渐减小。

开轧温度对含铌微合金钢粗轧后析出相影响的模拟

为了优化热轧工艺降低能耗,采用热/力模拟实验技术分析了开轧温度对铌微合金钢多道次高温变形后性能的影响,并通过应力松弛实验对Nb(CN)的应变诱导析出行为进行了研究。结果表明:当开轧温度由1141℃降低为1111℃时,基体中Nb(CN)的析出量明显增加,由于析出相粒子的析出强化作用,试样的硬度和强度相应提高。

热轧硅钢薄板含碳量与开轧温度和退火位置的跟踪试验

本文通过对热轧硅钢薄板含碳量与开轧温度和退火位置的跟踪试验,分析了各因素对硅钢板牌号的影响。证实了低碳硅钢板高牌号比率好于高碳,退火板垛上部硅钢板的电磁性能好于下部,为促进硅钢薄板质量的进一步提高提供了依据。

精轧开轧温度对超高强度厚板心部性能的影响

利用SEM、EBSD、冲击试验、落锤试验等方法,针对控轧控冷(TMCP)工艺下精轧开轧温度对超高强度厚板心部显微组织和力学性能的影响展开研究。结果表明,低的精轧开轧温度760℃使得钢板原奥氏体晶粒内部缺陷密度更大,增加了铁素体相变的形核位置,最终使相变后的显微组织细小均匀;精轧开轧温度的降低提高了钢板-60℃冲击功,同时降低了无塑性转变温度;42.9%较高比例的大角度晶界、23.5°较大的平均取向差、较高强度的{112}<110>和{332}<113>织构及64.3%较高含量的{110}滑移面是提高超高强度厚钢低温韧性的关键。

初轧机开轧条件的确定

由于初轧生产条件的自身特征，决定了钢锭开轧温度的测量甚为困难，武钢初轧厂在修订技术操作规程中，将钢锭开轧温度删除而代之以钢锭开轧条件。从理论上论证了修订的合理性，并根据实践中的可行性，提出了进一步完善的措施，从而将形同虚设、无操作性的开轧温度变为可以量化且操作性强的量值。

高线开轧温度和吐丝温度对82B性能的影响

通过工业试验,探索开轧温度和吐丝温度对82B性能的影响。综合分析确定了合适的开轧温度和吐丝温度使82B性能达到最佳。工业实践表明,开轧温度970-1000℃,吐丝温度860-890℃,82B抗拉强度能达到1200 MPa,面缩率能达到20%以上。

1780mm热轧带钢换辊开轧头部超厚分析及其控制

重庆钢铁股份有限公司1780mm热轧生产线于2010年正式投产,自投产以来常出现精轧换辊开轧卷头部超厚,超厚严重时达+500um以上,给我厂生产稳定性及产品质量控制带来极大影响。本文分析了重庆钢铁股份有限公司1780mm热轧生产线精轧换辊开轧卷头部超厚的特征和原因,统计了近三年换辊开轧卷头部超厚范围及比例,针对精轧换辊开轧卷头部超厚提出了相应的改进措施,换辊开轧卷头部厚度控制精度得到了显著提高。

开轧温度对45Si2MnTi钢筋机械性能的影响

试验和生产统计得出,45Si2MnTi钢筋的开轧温度以控制在1020～1070℃为宜,低于此温度范围,强度偏低,高于此温度范围,则呈脆性倾向。文章从钛在奥氏体中阻碍碳的扩散,抑制先共析铁索体形成的行为,解释了开轧温度对该钢机械性能影响的原因。

高温合金GH1015轧制开坯的生产方法

发明专利《高温合金GHl015轧制开坯的生产方法（专利号：ZL200410025103．X）》用于冶金行业GHl015高温合金的轧制开，其特征是采用均热炉加热电渣锭＋初轧机二火轧制的热加工开坯：（1）一火加热：电渣锭入炉温度≤700℃保温1小时；以≤60℃／h升温至900℃保温1小时，再以≤80℃／h升温至1180℃保温3．5小时；阴阳面温差≤20℃出均热炉；（2）一火开坯：轧辊预热温度1200C；开轧温度≥1100℃，终轧温度≥1000℃；辊速≤20转／分；压下量≤30mm；轧制道次数≤15；（3）二火加热：1170℃保温80分种；

Cr4Mo4V电渣钢锭的轧制开坯生产方法

发明专利《Cr4Mo4V电渣钢锭的轧制开坯生产方法（专利号：ZL 200410053946． 0）》用于冶金行业电渣钢锭的热加工轧制，其特征是采用均热炉加热＋初轧机开坯，生产100mm方钢坯。（1）钢锭加热：（A）钢锭单重≤1．7吨（B）入炉温度630℃保温90min（C）升温（80℃／h）至900℃保温60min（D）升温（80℃／h）至1190℃保温210min；保温期间，钢锭逐支翻身（E）钢锭阴阳面温差≤20℃出均热炉；（2）轧制开坯：（A）轧辊预热（B）开轧温度≥1130℃，终轧温度≥1000℃（C）一火轧制、二个阶段、44道次的热加工。

棒材控轧控冷工艺钢筋冷弯性能影响因素分析

针对公司棒材线生产设备及工艺的提升,控轧控冷低温轧制工艺的应用及市场上对冷弯要求的苛刻,出现小弯芯冷弯批量开裂甚至断裂的问题,对其生产过程中工艺参数的优化和改进。主要介绍了横肋α、β角设计及加工、横肋高度的优选,横肋根部倒角,低温开轧工艺的应用,控轧控冷工艺参数的选择,气体控制及时效处理等措施的实施;通过以上措施的实施HRB400Eφ18~φ32热轧螺纹钢筋2d小弯芯冷弯开裂比例由最高的30%降至1%以内,满足了市场上对热轧螺纹钢筋严苛的冷弯需要。

模拟热轧工艺对氧化铁皮组织性能的影响

采用热模拟实验机、场发射扫描电子显微镜、电化学测试等试验方法,研究了开轧温度、终轧温度和卷取温度对氧化铁皮组织和耐蚀性能的影响规律.研究表明:热轧钢板表面氧化铁皮由3层结构组成,即最外层Fe2O3、中间层Fe3O4和最内层FeO.随着开轧温度和终轧温度的降低,FeO先共析转变的驱动力增大,FeO在整个氧化铁皮层中的含量逐渐减少,Fe2O3和Fe3O4含量逐渐增多.随着卷取温度由650℃降低到500℃,在FeO层中析出的Fe3O4粒子数量不断增加,粒子尺寸越来越细小.析出的Fe3O4越多,氧化铁皮的耐蚀性能越高.当卷取温度降低至450℃时,FeO发生了共析转变,生成片层状Fe+Fe3O4的共析组织,这些片层状组织形成微电池,使氧化铁皮的耐蚀性能急剧降低.

中厚板轧制过程实测温度的处理

基于中厚板轧制过程的实际情况 ,提出实测温度的几种处理方法 :(1)采用有限差分法分析钢板厚度方向的温度分布 ,并提出钢板表面温度与平均温度差值的变化规律 ,从而使实测温度合理应用成为可能 ;(2 )提出一次开轧温度和二次开轧温度的自学习算法 ;(3)结合实测轧制力来确定实测温度的误差范围。采用这些处理方法后 ,可以将实测温度的预测误差控制在± 15℃。

由方坯直接轧制的型钢组织与力学性能研究

直接轧制工艺是一项重大的节能降成本的技术。为了探究直接轧制工艺产品的组织与力学性能的特点,本文进行了现场试验。通过控制开轧温度,研究了150 mm×150 mm方坯直接轧制时开轧温度(900~1000℃)对其产品组织和性能的影响。结果表明,随着开轧温度降低,产品铁素体晶粒细化,铁素体占比降低;试验产品的晶粒度为11级,直接轧制可以获得较传统轧制更加细化的晶粒。

热轧工艺参数和供氧差异对氧化铁皮结构和厚度的影响

对比了510L热轧钢在两种热轧工艺条件下钢板表面氧化铁皮的结构和厚度的演变规律。结果表明:在两种热轧工艺条件下,钢卷均是边部的氧化铁皮厚度最大,1/4处的次之,心部的厚度最小。由于外界供氧差异,使得钢板沿宽度方向,边部的氧化铁皮层中原始的Fe3O4较厚,并且FeO层的共析转变较为完全。1/4处原始的Fe3O4较薄,部分FeO发生共析转变。中心处没有原始的Fe3O4,只有少量的FeO发生转变。适当地降低精轧开轧温度和卷取温度,提高终轧温度能减小氧化铁皮厚度,促进FeO发生共析转变。

宝钢φ140mm全浮动芯棒连轧管机组轧制力影响因素的有限元分析

应用MSC.MARC软件对宝钢φ140mm全浮动芯棒连轧管机组的热连轧过程进行模拟仿真,得到了开轧温度和压下量2个因素对连轧前4个道次钢管轧制力的影响规律。研究结果表明,调整开轧温度时首先应考虑第1道次和第2道次轧辊和电动机的承受能力;改变压下量时应着重考虑第2道次和第3道次轧辊和电动机的承受能力。

园林装饰用耐候钢的轧制与性能研究

研究了开轧温度、终轧温度和卷曲温度对园林装饰用耐候钢组织和耐腐蚀性能的影响,并与Q235钢进行了对比分析。结果表明,随着开轧温度的降低,耐候钢的平均晶粒尺寸逐渐降低;降低终轧温度,可以一定程度上减小耐候钢的晶粒尺寸;卷曲温度为540℃时耐候钢的晶粒尺寸为10.4μm,卷曲温度为640℃时耐候钢的晶粒尺寸为15.1μm,提高卷曲温度后耐候钢的晶粒明显粗化;开发的耐候钢的腐蚀速率和腐蚀深度都小于Q235钢,且开轧温度990℃、终轧温度840℃、卷曲温度为590℃工艺条件下耐候钢的耐腐蚀性能最好。