下颌开闭口运动的三维数字化虚拟还原

目的利用Motioncapture运动捕捉及分析系统,获得下颌开闭口运动的6个自由度,结合上下颌骨三维数字化模型,实现下颌运动轨迹还原,为下颌运动虚拟仿真奠定了基础。方法 1例咬合关系正常的健康成年男性,Motion capture运动捕捉及分析系统采集开闭口运动过程,获得下颌运动的6个自由度。CT图像重建上下颌骨独立的三维数字模型,在Autodesk 3dsmax 8.0中实现下颌开闭口运动还原。结果在Autodesk 3dsmax 8.0中,还原了下颌开闭口运动,清楚显示上下颌骨的位置变化关系,上下颌牙列在开闭口运动中的变化,颞下颌关节结构对应变化关系。结论 Motion capture运动捕捉及分析系统采集6个自由度结合CT重建的上下颌骨三维数字化模型准确还原了下颌开闭口运动,量化可视化了下颌运动过程。

颊侧多曲簧矫治器在开闭口运动中的三维力值变化

背景:颊侧多曲簧矫治器是一种新型的治疗乳、替牙期AngleⅢ类错畸形的活动矫治器,其在推上颌骨向前促进其发育的同时,可抑制下颌的过度向前发育。目的:观察颊侧多曲簧矫治器在开闭口运动中的三维力值及变化规律。方法:应用颊侧多曲簧空间三维测力仪模拟颊侧多曲簧矫治器在口腔中的作用,测量颊侧多曲簧矫治器在开闭口运动中的三维力值并分析其变化规律。结果与结论:开口过程中:当矢状向加力2mm、开口度5mm时对下颌推力最小为(64.96±48.47)g;当矢状向加力3mm、开口度0mm时对下颌推力最大为(285.47±14.44)g。闭口过程中:当矢状向加力3mm、开口度5mm时对下颌推力最小为(79.31±19.94)g;当矢状向加力3mm、开口度0mm时对下颌推力最大为(285.47±14.44)g。开口运动的多元线性回归方程为Y^=-0.41544+0.52942X1+0.80364X2-0.00417X3。闭口运动的多元线性回归方程Y^=-0.4265+0.5594X1+0.77751X2+0.00516X3。结果显示开闭口程度对颊侧多曲簧力值及方向有显著影响;下颌侧方运动对颊侧多曲簧力值及方向无影响;矢状向力,开闭口程度与颊侧多曲簧力值成线性关系。

骨性Ⅲ类错患者开闭口时下颌运动特点的初步研究

目的对成人骨性Ⅲ类错患者开闭口时下颌运动进行研究。方法选择成人骨性Ⅲ类错患者24例,以及10例正常对照组,利用下颌定位仪进行开闭口运动时双侧髁突运动中心点以及切牙点在矢状向、冠状向、水平向移动范围的比较。结果从矢状方向看,骨性Ⅲ错患者双侧髁突点的运动轨迹与正常组差异显著(P<0.01),而切牙点运动轨迹在三个方向上的差异也均具有统计学意义(P<0.05)。结论成人骨性Ⅲ类错患者开闭口时髁突点运动小于正常组(仅矢状向),切牙点运动大于正常组。

基于协调翘曲场的开闭口混合薄壁截面杆件约束扭转一维有限元分析

开口及闭口薄壁杆件约束扭转问题已由经典Timoshenko和Benscoter理论解决。然而,开闭口混合薄壁截面杆件约束扭转分析必须考虑开、闭口部分翘曲能力的差异,翘曲剪流形成机理有待进一步研究。该文假定开、闭口截面翘曲分别满足Vlasov和Umanskii假定,考虑开、闭口截面公共节点翘曲连续性要求,建立含有待定翘曲参数的协调翘曲模型。由截面受力平衡,确定翘曲参数显式列式,提出开闭口混合薄壁截面杆件约束扭转分析的一维有限元模型。算例及参数分析结果表明,基于Umanskii第二理论的Ⅰ类方法在悬臂板及闭口周边引入附加剪流,影响翘曲剪应力精度。基于Umanskii第二理论的Ⅱ类方法只能计算截面板件平均剪应力,无法反映真实翘曲剪流分布。基于Vlasov约束扭转假定的Beam-189单元忽略闭口周边约束效应产生的附加翘曲及剪流,影响翘曲正应力和剪应力精度。该文方法与Shell-63单元能得到基本吻合的变形与应力结果,说明一维梁元能正确反映开闭口混合薄壁截面杆件约束扭转及翘曲刚度。

新型精梳机钳板开闭口影响因素探讨

对新型精梳机钳板传动机构与偏心轮传动机构进行了分析,并运用计算机对新型精梳机钳板机构在不同参数下的钳板开闭口进行了计算与分析.结果表明,一定范围内适当增大偏心距、偏心位置角,减小牵吊杆长度使得钳板的开口定时提早,闭口定时推后;而偏心轴传动比在-3.368附近时,无论是增大还是减小,钳板开口定时均提早,闭口定时均推后.

HL－3型颊侧多曲簧模拟口腔开闭口运动的抗疲劳断裂实验

背景:针对临床颊侧多曲簧活动矫治器中HL-1及HL-2型颊侧多曲簧易断裂的问题,研制了HL-3型颊侧多曲簧。目的:通过颊侧多曲簧仿真模拟试验仪模拟口腔开闭口运动,比较在相同条件下HL-2及HL-3型颊侧多曲簧的抗疲劳断裂强度。方法:将HL-2及HL-3型颊侧多曲簧固定在颊侧多曲簧仿真模拟试验仪上,位置模拟口腔内相应位置,两侧大小、高度、方向完全对称,开动仪器开始模拟口腔开闭口运动直至任意一侧颊侧多曲簧出现断裂并计录此时开闭口循环次数;通过扫描电镜观察断裂颊侧多曲簧的断口形貌特征。结果与结论:HL-3型颊侧多曲簧的开闭口循环次数明显多于HL-2型颊侧多曲簧(P<0.01),说明HL-3型颊侧多曲簧与HL-2型颊侧多曲簧相比具有更强的抗疲劳断裂强度;扫描电镜观察结果示,HL-2型颊侧多曲簧和HL-3型颊侧多曲簧断口均有明显的疲劳断裂特征,证明HL-2型颊侧多曲簧与HL-3型颊侧多曲簧的断裂均属于疲劳断裂;但在HL-3型颊侧多曲簧疲劳断口上可观察到较HL-2型大的裂纹区,并在断裂纹中可见磨合区,表明HL-3型颊侧多曲簧相对减少了多曲簧出现疲劳断裂的概率,延长了疲劳断裂时间。

棉精梳机钳板开闭口时间的研究

为实现棉精梳机钳板运动的精确控制,确定钳板开闭口时间与工艺参数的定量关系,通过对钳板传动机构、钳板摆轴驱动机构及钳板运动原理的分析,建立了棉精梳机钳板开闭口时间的计算模型,得出影响开闭口定时及闭合时间的因素,并选择分离隔距工艺参数进行详细的分析,得到棉精梳机分离隔距与钳板开闭口时间的定量关系。研究结果可为棉精梳机钳板开口控制技术提供参考。

动车组受电弓开闭口对车外噪声影响试验研究

受电弓区域气动噪声是高速列车车外噪声重要来源之一,其开闭口状态对受电弓空气动力作用影响较大,进而对气动噪声产生影响。为掌握受电弓开闭口状态对气动噪声的影响,针对同一列动车组受电弓以开、闭口状态分别通过某高速铁路桥梁区段,开展车外噪声现场跟踪试验研究。结果表明:同一列动车组以270~295 km/h速度运行时,受电弓闭口状态低频段声压级明显高于开口运行时,在1/3倍频程中心频率40 Hz差值达到3 dB;闭口状态噪声相对较大,主要是因为闭口状态的涡流强度大于开口状态,因此,高速铁路动车组在日常运营时,应尽量采用开口状态运行。

开/闭口运行对高速受电弓气动噪声特性影响的风洞试验研究

针对北京中车赛德公司自主研制的高速受电弓开展160~324 km/h风速下的气动噪声风洞实验,对比分析风速、开/闭口运行状态对受电弓气动噪声特性的影响规律,并预测更高风速下的受电弓气动噪声。研究结果表明:受电弓气动噪声及其传播特性与风速、运行状态密切相关,弓头及附近区域受到脱落涡的影响易出现单音噪声。远场噪声总声能以风速的5.6~6.0次方增加,通过数据拟合推测400 km/h风速下开/闭口状态受电弓远场噪声总声压级分别为106.8 dB和106.6 dB。

高速受电弓开闭口运行气动特性及对比研究

受电弓的气动性能严重影响其受流质量,是高速列车安全运行的关键要素之一。基于计算流体动力学理论,建立高速受电弓空气动力学模型,对比分析了高速受电弓在开口和闭口两种运行状态下的流场结构和气动力特性。数值模拟得到的受电弓气动阻力与风洞试验误差为4.07%,弓头气动升力的误差为7.95%。研究结果表明:在研究的速度等级范围内,高速受电弓开口运行气动阻力比闭口运行大2.24%~3.33%,弓头升力较闭口运行大5.45%~7.98%;不同开闭口运行状态对弓头滑板升力的影响较小。在同一开闭状态下,当高速受电弓运行速度大于等于400 km/h时,气体压缩效应对受电弓气动阻力的影响较大,且随速度的增加而增大,然而,气体压缩性对弓头气动升力的影响较小。

偏颌畸形下颌开闭口运动特征的研究

目的 研究发育性偏颌畸形患者下颌开闭口运动的特点 ,探讨偏颌畸形对下颌运动功能的影响。方法 采用下颌运动轨迹描记仪 (Sirognathograph ,SGG)采集 2 8例偏颌畸形者及 41例咬合正常者最大开闭口运动的三维方向时间 -位移信号 ,比较两组受试者下颌运动轨迹的形态、开闭口运动的位移及速度等参数的差异。结果 偏颌畸形患者开闭口运动轨迹在冠状面内主要分布在患侧 ,下颌向患侧移动的幅度明显大于向健侧移动的幅度 ,开口运动中下颌偏离中轴的程度较闭口运动时明显。偏颌者下颌开闭口运动三维空间内的位移、速度比正常咬合者大。结论 偏颌患者下颌运动处于能量消耗较高的状态 ,下颌运动功能的异常可能影响口颌系统的功能。

开闭口静压管桩贯入过程桩土界面土压力试验

为更好地研究静压管桩贯入过程桩土界面土压力,采用安装在桩身表面的不同位置处的微型硅压阻式土压力传感器对沉桩过程中桩土界面土压力进行了监测,研究了黏性土体中开闭口静压桩径向土压力以及不同位置处桩土界面土压力与桩侧上覆土重比值(Δσ/σ;)的变化规律.研究结果表明:沉桩过程中开口桩M1和闭口桩M2的桩土界面土压力变化规律基本相同,均是随着沉桩深度的增加近似呈线性增长的趋势,沉桩结束时离桩端不同距离的传感器测得的土压力最大值介于4.54~20.03 kPa.同一深度处的径向土压力均呈递减趋势,出现“侧压力退化”现象,退化幅度介于15.2%~71.4%.Δσ/σ;沿桩身向下逐渐增大,试桩M1,M2的最大值分别为1.28,1.31.研究结果对实际工程中大直径海洋钢管桩径向土压力的确定具有重要的借鉴意义.

运动捕捉技术对下颌开闭运动的数字化采集及分析

目的利用Motion capture运动捕捉及分析系统,获得下颌开闭口运动的6个自由度,探索下颌运动的数字化分析方法,同时也为下颌运动虚拟还原奠定了基础。方法 1例咬合关系正常的健康成年男性,上牙列粘贴荧光标志物各3个,下牙列粘贴荧光标志物各4个,6个摄像头呈半环形排列,接受测试者端坐位于摄像头前80 cm,眶耳平面平行于水平面,采集开闭口运动过程,获得运动的6个自由度。结果采用动态捕捉技术获得下颌开闭口运动的6个自由度,X轴线、Y轴线、Z轴线最大线位移分别为:5.888089 cm、0.782269 cm、0.138931 cm,X轴线、Y轴线、Z轴线最小线位移分别为:-3.64983cm、-35.9612 cm、-5.81863 cm;X轴、Y轴、Z轴最大角位移分别为:0.760088°、2.803753°、0.786493°,X轴、Y轴、Z轴最小角位移分别为:-2.52618°、-0.62594°、-25.4298°。下颌开闭口运动线位移主要发生在Y轴,角位移主要发生在Z轴。结论Motionanalysis运动捕捉及分析系统,可以敏感地获得下颌运动的6个自由度,量化了下颌运动的过程,进一步形成下颌运动的量化评价指标。

不可调节咬合架

bù kě tiáo jié yǎo hé jià只能重现牙尖交错位的咬合架,可以模拟下颌垂直向的开闭口运动,但不能模拟下颌的前伸及侧方运动。

静压桩贯入及加载过程桩土界面受力特性研究

通过在桩身表面安装微型硅压阻式压力传感器测得桩土界面孔压增量和径向应力,研究静压桩桩土界面的受力特性。针对双壁开口和闭口模型管桩,采用桩身开孔嵌入套筒式安装方法,通过全方面监测静压沉桩、超孔压消散及加载阶段受力特性,进行了开口和闭口静压桩贯入及加载全过程的受力特性室内模型对比试验。试验结果表明:同一入土深度处,开口和闭口静压桩桩土界面总径向应力均随着h/L(h为传感器距离桩端的高度;L为桩长)的增加而越小;不同桩端形式下超孔压消散期在不同h/L位置处沉桩阶段与沉桩结束后的有效径向应力之比均在0.60.1;桩土界面总径向应力的变化值在桩端位移达到1.0 mm左右时发生突变,加载结束后,同一深度处桩土界面总径向应力变化值随着h/L的增加而减小。该研究结果对于静压桩施工和设计具有工程参考价值。

E7/6型精梳机落棉隔距对工艺性能的影响

落棉隔距是影响精梳机落棉率与梳理质量的重要参数。由于精梳机的钳板摆轴传动钳板的方式都为四连杆机构,在进行落棉隔距的调整时,改变了连杆的初始位置,因此精梳机的其它工艺参数也随之改变。运用计算机计算并分析了E7/6型精梳机在不同落棉刻度时钳板的开启闭合规律、锡林梳理定时、分离接合时间及钳板钳口压力的变化规律。

考虑横向和扭转剪切变形的空间薄壁梁单元

基于Timoshenko梁及Benscoter薄壁杆件理论,建立了考虑剪切变形、弯扭耦合以及翘曲剪应力影响的空间任意开闭口薄壁截面梁单元.通过引入单元内部结点,对弯曲转角和翘曲角采用三节点Lagrange独立插值的方法,考虑了剪切变形和翘曲剪应力的影响并避免了横向剪切锁死问题;借助载荷作用下薄壁梁的截面运动分析,在位移和应变方程中考虑了弯扭耦合的影响.通过数值算例将该单元的计算结果与理论解以及商用有限元软件和其他文献中的数值解进行对比和验证,结果对比表明该薄壁梁单元具有良好的精度和收敛性.

E7/6型精梳机锡林梳理面对精梳工艺的影响

精梳机锡林梳理面的大小对锡林的梳理工艺及分离接合工艺具有重要影响。运用计算机对E7/ 6型精梳机采用 112°锡林梳理面及不同的锡林定位、不同落棉隔距时 ,计算与分析了锡林的梳理时间、钳板的开口定时、分离罗拉倒入机内的棉网长度等参数。得出在E7/ 6型精梳机上采用 112°梳理面的锡林时 ,应采用 36分度的锡林定位、较大的落棉隔距及较晚的分离罗拉顺转定时。