不等厚B340LA/B1500HS异种高强钢薄板TIG焊接头成形及组织性能

利用金相、显微硬度等测试手段对不等厚B340LA/B1500HS异种高强钢薄板TIG焊接头的成形、显微组织及硬度进行试验分析。试验结果表明,采用TIG焊能够获得外观成形良好、没有明显缺陷的异种高强钢焊接接头。随着焊接速度的增加,焊缝厚度和焊缝宽度逐渐变小;焊缝区主要存在珠光体和铁素体,当焊接速度较高时焊缝中存在一定的板条状马氏体组织。马氏体组织的存在促使高焊接速度条件下焊缝区硬度的显著提高,约为HV1200,而低焊接速度条件下焊缝区硬度约为HV550。

B610CF与S500Q异种高强钢同部位多次焊接研究

糯扎渡水电站蜗壳和座环过渡板材料分别为B610CF和S500Q异种高强钢,蜗壳安装后因打压变形和位移需拆除重装,处理过程中蜗壳与过渡板焊接接头存在多次焊接。通过模拟蜗壳处理过程焊接试板进行试验,研究这两种异种高强钢的多次焊接性能,评价蜗壳处理方案的可行性。

中温回火对异种高强钢薄板激光拼焊接头组织性能的影响

本文利用激光焊工艺对B340L-B1500HS异种高强度钢进行了不等厚薄板焊接，研究了中温回火对接头组织性能的影响。试验结果表明，B340LA一侧的热影响区经过回火处理后，板条状马氏体组织消失并转变为铁素体组织：B1500HS％热影响经回火处理后原有粗大组织得到细化，转变为更加细小的铁素体组织。回火后焊缝中马氏体组织转变为回火托氏体组织，而针状马氏体和魏氏体组织消失，接头的硬度显著下降，焊缝附近硬度过渡更加平缓，有利于焊缝韧性的提高。

B610CF与S500Q异种高强钢同部位多次焊接研究

糯扎渡水电站蜗壳和座环过渡板材料分别为B610CF和S500Q异种高强钢,蜗壳安装后因打压变形和位移需拆除重装,处理过程中蜗壳与过渡板焊接接头存在多次焊接,通过模拟蜗壳处理过程焊接试板进行试验,研究这两种异种高强钢的多次焊接性能,评价蜗壳处理方案的可行性。

异种高强钢气保焊焊接接头的氢脆敏感性

利用氢渗透试验、电化学测试、慢应变拉伸试验(SSRT)研究了异种高强钢气保焊焊接接头在海水中的氢渗透行为及应力腐蚀敏感性,并结合扫描电镜对断口形貌进行了观察。结果表明:异种钢焊接接头各区域的耐蚀性能和氢渗透特性存在明显差别,A侧热影响区的耐蚀性能最差并有明显的析氢倾向;充氢后焊接接头的腐蚀倾向和析氢倾向加剧,自腐蚀电位发生负移,析氢电位正移;不同阴极极化电位拉伸下,异种钢焊接接头的抗拉强度和规定塑性延伸强度都分别在830 MPa和760 MPa左右,介于基体A和基体B之间,断裂位置均在A侧热影响区,表明A侧热影响区是焊接接头产生氢脆断裂的危险区域,当阴极极化电位负于-950 mV时,焊接接头出现明显的氢脆特征。

键条用高强钢与大尺寸管材的焊接工艺研究

为解决当前结构复杂、尺寸较大的管材与键条的焊接工艺问题,结合某产品的零部件,采用调质后的35CrMo合金作为大尺寸管材,20CrMnTi和30CrMnTi合金作为键条,通过CO2气保焊,将其焊接到一起,通过拉伸试验、维氏硬度试验、冲击试验和光学显微镜(OM)等手段对焊缝力学性能和显微组织进行分析评估.研究结果显示:35CrMo与30CrMnTi融合区组织比35CrMo与20CrMnTi均匀,硬度变化比较小,塑性更好;35CrMo与20CrMnTi焊接后横向和纵向的力学性能相差不大,35CrMo与30CrMnTi纵向的拉伸力学性能明显高于横向力学性能,35CrMo与20CrMnTi焊接力学性能整体优于35CrMo与30CrMnTi.

热成形淬火对QP1180/22MnB5激光拼焊板组织与性能的影响

目的对QP1180和22MnB5激光拼焊板进行热成形试验,以解决超高强钢板材焊后的软化问题。方法选择QP1180和22MnB5异种高强钢作为母材进行激光自熔焊,对焊后的激光拼焊板进行热成形试验,通过体式显微镜、扫描电子显微镜、液压拉伸试验机和维氏硬度计等手段,分析热成形前后激光拼焊板微观组织和力学性能的变化。结果与焊态拉伸试样相比,热成形试样抗拉强度提高了135%,断后伸长率降低了55%,拉伸试样都在22MnB5母材处断裂,均为塑性断裂。在热成形后,对焊接接头进行组织分析,发现QP1180母材区马氏体含量增加,22MnB5母材区和临界热影响区组织由珠光体和铁素体转变为马氏体,焊接接头热影响区各亚区的组织均转变为大小不同的板条马氏体。硬度测试结果表明,焊态试样焊接接头的QP1180临界区存在软化现象,硬度值最低为335HV,22MnB5侧硬度值由母材处向焊缝升高,母材硬度最低为170HV;而在热成形后,QP1180临界区软化现象消失,硬度值趋于平缓,22MnB5母材处硬度比焊态试样硬度高了2倍。结论与焊态试样相比,经热成形后激光拼焊板的焊后软化问题得到了解决。