键合线弧高度对键合拉力的影响分析

在集成电路封装的质量控制中,键合拉力的地位非常重要。作为键合质量好坏的主要判定基准之一,影响键合拉力的因素有很多,包括键合工艺参数、焊线材料类型、拉力测试吊钩的测试位置、焊线线径以及线弧的长度和高度等。主要讨论在键合线弧投影长度不变的情况下,线弧高度的变化对键合拉力产生的影响。通过对不同线弧高度条件下测得的拉力数据进行整理分析,结果表明:键合线弧越高,拉力就越大;反之,拉力则越小。这为集成电路组装的正常量产过程中,工程技术人员对于键合线弧整体高度的合理有效控制及键合拉力规范的合理定义提供了参考依据。

配戴角膜塑形镜后反转弧区高度差与近视进展的相关性分析

目的探讨配戴角膜塑形镜后反转弧区的高度差(AHDCAP)与眼轴间的关系,分析其与近视进展的相关性。方法收集2018-01至2020-01在山西爱尔眼科医院诊断为近视配戴角膜塑形镜300例患儿的右眼资料(300眼)进行回顾性研究,按照年龄将患者分成8~9岁、10~12岁、13~15岁三组;根据等效球镜分为-1.00 D~-2.00 D组、-2.25 D~-4.00 D组、-4.25 D~-6.00 D组,分析不同年龄组、不同近视度数配戴角膜塑形镜后眼轴增长情况及配戴角膜塑形镜后AHDCAP与眼轴的关系。结果不同年龄组儿童的眼轴增长量分别是0.31(0.20,0.43)mm、0.18(0.07,0.30)mm和0.12(0.04,0.24)mm组之间比较有统计学差异(χ^(2)=48.36,P<0.001)。不同近视组配戴角膜塑形镜1年后眼轴增长量分别为0.32(0.15,0.43)mm、0.24(0.11,0.32)mm和0.13(0.04,0.23)mm,三组之间比较有统计学差异(χ^(2)=36.95,P<0.001)。不同近视组配戴角膜塑形镜1年后AHDCAP值分别为12.25(8.25,17.75)μm、12.88(10.69,19.38)μm和20.75(13.94,24.09)μm,三组之间比较有统计学差异(χ^(2)=57.50,P<0.001)。AHDCAP与等效球镜呈负相关(r=-0.394,P<0.001),AHDCAP与眼轴增长亦呈负相关(r=-0.829,P<0.001)。结论配戴角膜塑形镜后AHDCAP越小,眼轴增长越快,近视发展越快;反之AHDCAP越大,眼轴增长越慢,近视控制越好。增加AHDCAP有利于控制近视儿童的眼轴增长。

基于倾角的输电线路弧垂对地高度测量方法

为了提高测量的准确性,利用悬链线方程建立弧垂高度模型,采用加速度传感器测量弧垂倾角,并建立弧垂倾角与弧垂对地高度的关系。通过实际测量比较,验证了该测量方法的准确性及实用性。

等离子坡口切割弧压高度控制器的设计

设计开发了一种新型弧压高度控制器,该仪器是采用STC单片机作为控制核心,以直流电动机为控制对象、以弧压为检测对象的弧压高度控制器。测试实验表明:该仪器运行稳定、可靠,对提高坡口切割的质量和效率具有重大意义。

线弧参数对铝丝楔焊键合强度的影响研究

文章主要研究了铝丝楔焊键合过程中线弧参数对键合拉力的影响规律,分析了线弧高度、线弧起始角度、拉弧过程中反向距离与键合拉力之间的关系,实验研究表明线弧高度越大,键合拉力越大;不同线弧起始角度和反向距离对稳定性烘焙试验前键合拉力影响不大,而经过300℃、1 h烘焙后,起始角度太大和反向距离越长,其键合拉力离散性大,并出现小于3 gf的拉力情况,这些实验现象和分析结果为实际生产中键合工艺的优化提供了参考。

连续平压机入口角度动态控制方法

基于钢材弯曲变形的特点,提出一种矩形截面的入口上热压板弯曲变形来调节入口角度的方法。在分析上热压板弯曲变形原理并推导曲率半径与拉弧高度几何关系的基础上,仿真计算上热压板弯曲强度,构建基于现场总线的分布式系统和人机交互控制系统,设计油缸位移梯度渐进算法并在国产连续平压机上实现控制。研究结果表明:入口上热压板弯曲变形满足弯曲强度要求,入口角度调节方法及控制算法能够实现油缸位移梯度变化的渐进性和入口角度调节的动态性;当入口曲率半径R为100 000 mm时,入口上热压板拉弧高度理论值与实际值最大偏差为0.4 mm,横向实际值最大偏差为0.6 mm,达到控制精度要求。

大面阵CCD自动键合参数优化

CCD键合工艺要求硅铝丝依次在Au焊盘和Al焊盘上完成一、二焊的超声键合。文章分别以Au焊盘和Al焊盘为研究对象,通过调整键合中的超声功率和线弧高度参数,在超声功率为20%～50%、线弧高度为1 000～1 800μm范围内,设定48组不同的实验条件进行键合,以键合后拉力测试结果为表征量,采用工序能力指数(Cpk)的统计方法进行归纳比较,从中选取最优实验参数用于大面阵CCD键合工艺,以达到优化键合参数的目的。

以玻璃弹丸为强化介质的喷丸强度试验研究

以玻璃弹丸为强化介质,基于试片重复使用的试验方案、规划求解和正交试验设计,分析了弹丸直径、喷射压力及喷嘴至试片受喷表面的距离对喷丸强度的影响权重,探讨了喷射压力、弹丸直径对弧高度、喷丸强度及饱和时间的影响规律.结果显示:经过相同喷丸时间,弧高度随喷射压力的增大呈近似线性增加趋势,随弹丸直径的增大呈前期快速增加而后期缓慢增加趋势;喷丸强度随喷射压力的增大呈近似线性增加趋势,随弹丸直径的增大总体上呈增加趋势,但在弹丸直径为0.05mm时出现奇异点;饱和时间随喷射压力的增大呈缓慢减小趋势,但在弹丸直径为0.05 mm时饱和时间与喷射压力的关系曲线出现较大的波动;饱和时间随弹丸直径的增大呈先急剧减小后基本不变的变化趋势.

空化水喷丸工艺诱导塑性变形行为的数值模拟

金属薄板经空化水喷丸强化后会产生不同程度的塑性变形,为了探究冲击波压力作用时间对塑性变形的影响,利用ANSYS/LS-DYNA有限元分析软件,建立了各向同性理想弹塑性的空化水喷丸三维有限元模型,对N型标准阿尔门试片经空化水喷丸处理后诱导的塑性变形进行了数值模拟。为了验证模拟结果的准确性,利用阿尔门测量仪对上述工艺诱导试片塑性变形产生的弧高度进行了试验测定。结果表明,数值模拟的弧高度和实测数据有较好的一致性。

切削工艺对7075铝合金喷丸效果的影响

切削作为喷丸的前置工艺,会对喷丸后的应力和变形产生影响。为了对这种影响进行定量分析,研究了切削状态下7075铝合金试片喷丸后的残余应力和变形情况,并设置了切削试片退火后再进行喷丸的退火状态对照组。结果表明:相同喷丸参数在切削状态下得到的残余应力要明显大于退火状态,而变形量的差别较小。有限元仿真结果证实了试验结果,并进一步模拟了不同退火程度后进行喷丸的仿真结果,结果表明退火越完全,喷丸后的残余应力越小。切削工艺使喷丸后最终残余应力值增加,但对喷丸过程的变形增量影响较小。

喷丸强化工艺的喷丸强度测试与分析

对喷丸强化工艺设计时涉及的关键技术指标喷丸强度进行研究。根据喷丸强度测量所需的硬件条件及技术参数,详细阐述了饱和度曲线的绘制方法,对喷丸强度的概念、弧高度值的提取以及影响喷丸强度的因素进行分析,并且对喷丸强化处理时涉及的喷丸强度问题提出了解决方案。

引线键合中第一点勾线力的影响因素

勾线拉力测试是评估引线键合质量的一种主要方法,同时影响测试结果的因素有很多。文章通过理论分析和实际测量,发现封装结构、线弧高度和勾线位置对第一焊点的勾线力有显著影响。Non-EP结构中线弧的第一点勾线力比EP结构中的大;随着线弧高度的增加,线弧的第一点勾线力将逐渐变大;在勾线位置由第一焊点逐渐移至线弧中间位置时,一般高度线弧的第一点勾线力将会降低,但高度很高的线弧第一点勾线力反而会升高。

应用超长扫描深度谱域OCT测量人眼角膜和巩膜弧矢高度及角巩膜缘形态

目的 使用超长扫描深度谱域OCT（UL-OCT）研究人眼的角膜和巩膜的弧矢高度和角巩膜缘的形态.方法 横断面研究.本研究共纳入40例被检者（80眼）,其中男17例,女23例,平均年龄（25.8±2.8）岁.UL-OCT分别拍摄被检者的双眼,应用自行编写的程序量化分析及使用配对t检验比较距离角膜中央各个位置垂直及水平子午线上的角膜及巩膜的弧矢高度,测量角巩膜缘参数并使用重复测量数据方差分析比较各象限参数值的差异.结果 被检者左右眼的同侧的角膜中央旁开1.5、3、5、7mm处的角膜或巩膜的弧矢高度以及角巩膜缘转折点的X、Y轴坐标和该点距离角膜中央3mm平均切向曲率的差异值之间的差异均无统计学意义.水平子午线上,除X轴坐标之外,其余参数在鼻侧和颞侧的差异均有统计学意义（P＜0.05）.垂直子午线上,所有参数在上侧和下侧的差异均无统计学意义.角巩膜缘的转折点的X轴坐标在垂直子午线上较水平子午线上更靠近角膜顶点,Y轴坐标在鼻侧离角膜顶点最远.转折点距离角膜中央3 mm平均切向曲率的差异值在鼻侧最大（P＜0.05）,其他3个位置之间差异没有统计学意义.结论 左右眼同侧的弧矢高度参数无明显差异.角巩膜缘在鼻侧较其他位置表现出更大的转折.

飞机起落架喷丸强化设备

根据飞机起落架的结构特点与技术要求设计了一种飞机起落架专用喷丸强化设备,介绍了其主要结构、工作原理、技术参数和一些实验数据等。通过对用户的跟踪考核,证明这种设备的弹丸分选系统、喷丸器、外壁喷枪、深内孔喷枪、小孔旋转喷枪运行稳定可靠,各项指标均达到技术协议和设计要求。

三维测量分析肩峰前缘骨赘对肩峰形态的影响

目的通过三维测量接受肩关节镜手术患者术前、术后肩峰前缘骨赘及肩峰形态,分析肩峰前缘骨赘在不同肩峰类型及肩袖损伤程度组间的差异,探讨肩峰前缘骨赘变化与年龄、肩峰形态及肩关节疾病的关系.方法选取上海交通大学医学院附属第九人民医院2016年10月至2018年5月进行肩关节镜手术患者129例.所有患者在关节镜下行肩峰成形术,手术前、后常规拍摄标准肩关节前后位、标准冈上肌出口位X线片及肩关节CT薄层平扫,经三维重建后在肩关节三维模型上测量手术前、后肩峰前缘骨赘距离(acromial spur distance,ASD)、肩峰倾斜角(acromial slope angle,ASA)及肩峰弧高度(acromial curvature height,ACH).结果术前ASD平均为(4.14±1.89)mm,ASA平均为24.73°±2.19°,ACH平均为(3.71±0.48)mm.研究对象年龄平均为(61.03±7.15)岁.Ⅰ型、Ⅱ型、Ⅲ型肩峰组间的年龄逐渐增大,呈显著正相关.ASD与年龄存在显著的正相关关系,P=0.014.ASD在Ⅲ型肩峰组及肩袖完全损伤组较其他组显著增大,差异有统计学意义.不同肩峰类型及肩袖损伤程度组间ASA及ACH没有差异.肩关节镜术后ASD显著减小,P<0.001.Ⅰ型和Ⅱ型肩峰组手术前、后ASA及ACH没有差异,而在Ⅲ型肩峰组则表现出显著的差异,P值分别为0.012及0.038.术后6个月Constant肩关节功能评分平均为(92.21±4.11)分,美国加州大学肩关节功能评分平均为(30.96±2.54)分,与术后ASD变化无相关性(P=0.427).结论数字化三维建立模型评估肩峰形态能提高测量的精度和广度.年龄仍然是预测肩峰形态及前缘骨赘的一个重要指标.ASD增大在Ⅲ型钩状肩峰中发生率较高并能改变肩峰原有形态,造成肩峰ASA及ACH增大,引起肩峰撞击及肩袖损伤风险增大.在Ⅲ型肩峰患者镜下手术时应常规行肩峰成形术并特别注意肩峰前缘骨赘的位置以确保恢复肩峰正常形态,而对于Ⅰ型及Ⅱ型肩峰患者镜下应酌情选择行肩峰成形术.