ZY-1型硬齿面双圆弧齿轮20CrMnMo材料的弯曲疲劳极限应力研究

采用高频脉动试验方法,单齿加载形式进行弯曲疲劳试验,结合ZRCAEV2.0有限元分析,求出材料为20CrMnMo的ZY-1型渗碳淬火硬齿面双圆弧齿轮弯曲疲劳极限应力的理论值,并将其用于通用减速器系列的承载能力计算。

升降法测定齿轮的弯曲疲劳极限

齿轮弯曲疲劳强度是衡量齿轮性能的重要指标,开展齿轮试验是获得齿轮弯曲强度的有效方法。针对20Cr Mo H渗碳齿轮,采用升降法开展单齿弯曲疲劳强度试验研究,基于脉动加载法和成组试验方案,在电磁谐振疲劳试验机上对齿轮轮齿进行了5个应力级的疲劳强度试验;依据平截面和折截面两种方法计算轮齿齿根应力,分析得到了该齿轮的弯曲疲劳极限;结合轮齿裂纹位置和断口形貌,分析了形成原因,结果表明,折截面法确定的危险截面位置更加符合实际,为进一步研究齿轮的弯曲疲劳强度提供了基本思路。

35SiMn调质齿轮弯曲疲劳强度的试验研究

在齿轮设计中,国产材料齿轮的弯曲疲劳极限应力仍然缺乏可靠的试验数据,大多是沿用ISO6336提供的数据。而国内、外的齿轮材料在许多方面都存在一定的差异,以致影响齿轮设计的可靠性。笔者就35SiMn调质齿轮弯曲疲劳强度作了试验研究。试验在进口的STRON1603型电磁谐振疲劳试验机上完成。短寿命区采用四级恒定应力水平的成组试验法,长寿命区采用应力升降法。在试验数据的基础上,根据统计学原理,拟合出完整的C-R-S-N曲线,并获得各种可靠度下的弯曲疲劳曲线,从而为国产材料齿轮设计提供了必要的基础数据。

机制砂混凝土抗弯曲疲劳性能研究

开展了机制砂混凝土(MSC)与河砂混凝土(RSC)在5种应力水平下的等幅弯曲疲劳试验,进行了混凝土弯曲疲劳寿命的Weibull分布检验,拟合了用于确定等幅荷载下弯曲疲劳寿命的SN-Pf方程,并对混凝土界面过渡区进行了显微分析.结果表明:MSC和RSC的弯曲疲劳寿命分布均符合两参数Weibull分布,MSC弯曲疲劳寿命离散性整体小于RSC;在相同应力水平下,MSC的抗弯曲疲劳性能优于RSC,且其弯曲疲劳寿命的应力水平变化敏感性小于RSC;弯曲疲劳寿命为2×106次时,MSC的弯曲疲劳强度折减系数为55%,RSC的弯曲疲劳强度折减系数为53%;MSC界面过渡区显微硬度大于RSC,且界面过渡区密实性更好.

不同热处理工艺对齿轮弯曲疲劳强度的影响

随着齿轮专用材料的开发和齿轮精密加工方法的解决,齿轮材料的热处理将是改善提高齿轮传动能力的关键,目前国内外标准及资料还没有热处理工艺参数与传动能力的对应数据。对国内常用的优质渗碳淬火齿轮专用钢20CrNi2MoA,采用不同的热处理渗碳淬火方式和工艺参数,按GB/T 14230—1993《齿轮弯曲疲劳强度试验方法》进行弯曲疲劳强度测试,获得了第一手测试数据,掌握了不同热处理方式和工艺参数与弯曲疲劳强度间的关系,为齿轮传动的设计制造提供了试验依据。

1Cr17Ni1双相不锈钢室温旋转弯曲疲劳性能

在应力比R=-1,转速为5 000r/min和室温环境下测试了1Cr17Ni1双相不锈钢光滑旋转弯曲疲劳试样和缺口旋转弯曲疲劳试样的数据,得到了2种试样的S-N曲线。并采用扫描电镜(SEM)分析了2种试样的断口形貌,研究了1Cr17Ni1双相不锈钢高周疲劳特性。结果显示,光滑旋转弯曲疲劳试样的疲劳极限为320MPa,其疲劳裂纹萌生于试样的表面;缺口旋转弯曲疲劳试样的疲劳极限为137MPa,其裂纹源萌生于缺口处。经计算得到1Cr17Ni1双相不锈钢的缺口敏感系数为0.67。

汽车悬架弹簧用60SiCrV7钢的力学性能研究

60SiCrV7钢可用作高强度汽车悬架弹簧。采用φ6mm×91mm试棒在Gleeble—2000热模拟试验机上对60SiCrV7钢进行了热模拟试验以获得CCT曲线,研究了60SiCrV7钢的奥氏体晶粒度随加热温度的变化,目的是确定钢的淬火温度范围;对60SiCrV7钢进行了890℃油淬和200~600℃回火,随后检测了钢的拉伸性能和旋转弯曲疲劳性能。结果表明:60SiCrV7钢合适的淬火温度为850~950℃;890℃保温30min油冷随后385℃回火90min水冷的60SiCrV7钢抗拉强度达2107MPa,屈服强度1934MPa,断后伸长率10%,断面收缩率48%,旋转弯曲疲劳极限达975MPa。

齿轮传动的概率设计

本文在概率理论的基础上,阐述了齿轮传动的设计及其工作可靠性计算的方法。

关于齿轮的寿命——手扶拖拉机动力传动特性及耐久性的研究(第三部分)

Ⅰ.绪言 一般认为对手扶拖拉机的传动系统零件的寿命影响较大的因素,是载荷的大小、载荷变动系数及疲劳系数等。但是,这些主要因素,特别是疲劳系数与寿命的关系,不明确的地方还很多。因此,为提供手扶拖拉机传动系统零部件、特别是齿轮的设计资料。