集中荷载作用下预应力混凝土连续梁弯矩调幅系数和研究

本文采用非线性全过程分析方法，研究了预应力混凝土连续梁的弯矩重分布，并对７根试验梁的弯矩调幅系数进行了计算。同时分析了净配筋指标对弯矩调幅系数和影响规律，绘出了相关曲线。

连续组合梁的弯矩调幅系数与内力重分布

弯矩调幅系数是反映连续组合梁内力重分布能力的参数。连续组合梁达到承载力极限状态的标志是陆续出现塑性铰 ,最终形成破坏机构 ,并在这一过程中实现内力的重分配。连续组合梁可以通过弯矩调幅把中支座截面弯矩向跨中分配 ,以适应中支座截面抗弯能力略低的状况 ,有利于提高连续组合梁的极限承载力。

极限等效荷载平衡法弯矩调幅系数探讨

分析了美国规范中普通钢筋混凝土结构与预应力混凝土结构弯矩调幅系数的计算公式,对国内一些模型试验结果进行了计算分析,建立了适用于极限等效荷载平衡法的以相对受压区高度的倒数dt/c为自变量的支座控制截面弯矩调幅β的函数表达式。

钢-混凝土连续组合梁弯矩调幅系数比较研究

弯矩调幅法作为一种在弹性分析基础上考虑结构内力重分布的简化计算方法,在工程实践中得到了广泛的应用。为此,简述了钢-混凝土连续组合梁三种不同的弯矩调幅系数确定方法,并通过算例比较了不同弯矩调幅系数对组合梁承载力的影响。对组合梁结构优化设计具有参考价值。

R.C.梁弯矩调幅系数合理取值的研究

通过弹性计算10个不同弯矩调幅系数和采用不同钢筋种类的单榀框架模型,得到梁、柱的配筋,采用ANSYS建立框架有限元模型,对其进行材料非线性分析,将轴向应力代入规范的裂缝宽度的计算公式,从而得到调幅系数与裂缝宽度和钢筋种类的关系。

高强热轧钢筋混凝土连续梁弯矩调幅计算方法

为研究高强热轧钢筋混凝土连续梁弯矩调幅规律,对配置HRB335、HRB400、HRB500、HRB600热轧钢筋的392根混凝土连续梁进行非线性分析,分两阶段对弯矩调幅进行考察:一是从加载到支座控制截面纵筋受拉屈服引起的弯矩调幅βb;二是从支座控制截面形成塑性铰至受压区边缘混凝土被压碎引起的弯矩调幅βa.结果表明:高强热轧钢筋混凝土连续梁塑性铰出现推迟,塑性转动能力减小;同时从梁受拉边缘混凝土进入塑性至受拉钢筋屈服区间变长.获得了以支座控制截面相对塑性转角θp/h0为关键参数的具有一定截距βb的弯矩调幅系数曲线方程.为便于工程应用,建立以相对受压区高度ξ为自变量的实用化公式.

外贴CFRP加固RC连续梁的抗弯性能及弯矩重分布分析

为了研究外贴CFRP加固RC连续梁的抗弯性能,通过ABAQUS建立了连续梁分析模型,讨论了CFRP黏结长度及加固位置对CFRP加固RC连续梁抗弯性能的影响;同时捉出了连续梁极限状态时跨中及中支座弯矩调幅系数随CFRP黏结长度变化的公式;最后通过已有试验数据验证公式的正确性。结果表明:外贴CFRP加固能显著改善RC连续梁的抗弯性能,随着CFRP黏结长度的增加,连续梁的极限荷载先增加后基本保持不变,且负弯矩区加固长度与跨度之比的最优取值为0.4,正弯矩区加固长度与跨度之比的最优取值为0.6。通过对比发现调幅后的弯矩值与试验弯矩值吻合较好,验证了弯矩调幅系数公式正确性,供工程设计人员参考。

空间钢构架混凝土连续梁的弯矩重分布性能

为研究空间钢构架混凝土连续梁的弯矩重分布性能,采用ABAQUS软件,建立了空间钢构架混凝土连续梁的有限元分析模型。在有限元模型可行性验证的基础上,探讨了支座弯矩调幅系数和配箍特征值对空间钢构架混凝土连续梁弯矩重分布性能的影响规律。分析结果表明:在支座弯矩调幅系数一定时,随着配箍特征值的增大,连续梁竖向集中峰值荷载相应提高,且支座弯矩调幅系数越小,配箍特征值的影响就越大。在分析基础上提出空间钢构架混凝土连续梁弯矩调幅系数的建议取值,可供工程设计人员参考。

外贴CFRP加固RC连续梁的弯矩重分布性能研究

利用ABAQUS建立了外贴CFRP加固RC连续梁的有限元分析模型,探讨了CFRP加固量、CFRP黏结长度及加固位置对连续梁抗弯性能和弯矩重分布特性的影响,并针对正弯矩区加固梁和负弯矩区加固梁分别建立了其跨中和支座弯矩调幅系数随CFRP加固量、黏结长度变化的计算公式,且利用已有试验数据验证了公式的正确性。结果表明:无论是正弯矩区加固梁还是负弯矩区加固梁,屈服荷载和极限荷载均随CFRP加固量、黏结长度的增加而非线性增加,且CFRP加固量对梁承载力的影响均较CFRP黏结长度更显著;经弯矩调幅系数计算公式调整后的弯矩值与试验弯矩值更吻合,说明本文建立的弯矩调幅系数计算公式有效可行。

预应力钢-混凝土连续组合梁内力重分布试验研究

在 6根两跨预应力钢 -混凝土连续组合梁试验的基础上 ,对预应力钢 -混凝土连续组合梁内力重分布过程及弯矩调幅系数进行了研究 ,并提出了与普通连续组合梁相统一的弯矩调幅系数计算公式 。

钢-压型钢板混凝土连续组合梁调幅系数的试验研究

为了研究钢压型钢板混凝土连续组合梁的受力性能，对 3根两跨钢压型钢板混凝土组合梁进行了试验研究。试验结果表明，通过控制力比 R，压型钢板组合梁支座负弯矩区具有足够的塑性转动能力和延性，能够保证连续梁形成充分的塑性内力重分布。同时，根据现有的试验结果和理论分析，推导了连续组合梁负弯矩调幅限值的计算公式，计算结果与试验值符合良好。据此，对连续组合梁的负弯矩调幅系数提出了建议。

四边支承预应力混凝土双向板内力重分布

GB50010、JGJ92和ACI318等国内外设计规范关于无粘结筋应力增量的计算和弯矩调幅设计都是针对单向受力梁板提出的,四边支承预应力混凝土双向板中无粘结筋应力增量的计算及这类板的弯矩调幅计算尚属空白.针对这一问题,采用ABAQUS大型有限元软件建立了无粘结预应力混凝土四边支承双向板有限元分析模型.考察了非预应力筋屈服强度和综合配筋指标对无粘结筋应力增量以及支座控制截面弯矩调幅系数的影响规律.分析结果表明:在正常使用阶段无粘结筋应力增量随综合配筋指标增大而增大,随非预应力筋屈服强度的提高而增大;在承载能力极限状态无粘结筋应力增量随综合配筋指标增大而减小,随非预应力筋屈服强度的提高而增大;弯矩调幅系数随综合配筋指标增大而减小,随非预应力筋屈服强度提高而减小.建立了无粘结筋应力增量及弯矩调幅系数计算公式,为四边支承无粘结预应力混凝土双向板设计计算提供依据.

柱支承无粘结预应力混凝土双向板内力重分布

为了研究柱支承预应力混凝土双向板中无粘结筋应力增长规律及弯矩调幅设计方法,采用ABAQUS大型有限元软件建立了柱支承无粘结预应力混凝土双向板的有限元分析模型.通过将双向板划分为柱上板带和跨中板带,分别考察了综合配筋指标和非预应力筋屈服强度对无粘结筋应力增量及支座控制截面弯矩调幅系数的影响规律.分析结果表明:在综合配筋指标和预应力度一定的条件下,正常使用阶段和承载能力极限状态无粘结筋应力增量随非预应力筋屈服强度的提高而增大,而支座控制截面的弯矩调幅系数随非预应力筋屈服强度的提高而减小.建立了以综合配筋指标和非预应力筋屈服强度为自变量的柱支承预应力混凝土双向板中无粘结筋应力增量和弯矩调幅系数计算公式.

PKPM软件在建筑结构设计中应注意的问题

主要介绍了PKPM系列软件在建筑结构设计使用中合理确定水平荷载、假定楼板刚度、中梁刚度放大系数、梁端负弯矩调幅系数等方面应注意的问题,并就这些问题进行了较为详细的分析,以保证设计结果的正确性和可靠性。

基于ANSYS的连续组合梁内力重分布研究

基于ANSYS有限元分析软件,建立了两跨钢-混组合梁的非线性分析模型,利用该模型,对钢-混连续梁的极限荷载和挠度进行了仿真计算,将计算结果与采集的试验数据对比,验证了该模型的有效性。在连续组合梁塑性极限分析的基础上,推导了两跨连续组合梁极限状态所需的调幅系数,并探讨了结构所能提供的调幅能力以及调幅系数的确定方法。

结构软件应用的几项要点

总结了计算机结构设计软件的主要计算参数,希望通过对计算机计算结果的检查,达到提高设计质量,积累实践经验,正确驾驭计算机,使其能更好地为工程设计服务的目的。

按CECSS51:93设计规程进行单向板肋梁楼盖的设计

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计中,主梁按弹性理论方法计算其内力,而计算钢筋混凝土次梁、单向板内力时考虑塑性内力重分布,这不仅可以使结构的内力分析与截面设计相协调,而且可以使结构在破坏时有较多的截面达到极限强度,从而充分发挥结构潜力,收到节约材料、方便施工、简化设计的效果.从50年代开始,我国在钢筋混凝土连续梁、板的设计中,已有按塑性内力重分布进行计算的.1964年原建工部建筑科学研究院曾编制过《钢筋混凝土超静定结构考虑内力重分布暂行规程》(未审定颁布)(以下简称“64暂行规程”).目前,工业与民用建筑专业钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计方面所用教材,无论是电大版《混凝土结构及砌体结构》[1],还是武汉工业大学版《混凝土结构》[2](第二版)均以“64暂行规程”为依据编写.近十几年来,国内对钢筋混凝土超静定结构考虑内力重分布进行了更深入和系统的研究,从而为编制新规程提供了技术依据.1993年,中国工程建设标准化协会批准的《钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程》[3](CECS51:93)(以下简称“新规程”)引用于钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的设计较原“64暂行规程”更趋合理、完整.现将钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计中应用“64暂行规程”存在的问题和使用“新规程”介绍如下.1?

内置H型钢预应力混凝土连续组合梁受力性能试验研究

内置H型钢预应力混凝土连续组合梁综合了型钢混凝土梁和预应力梁的优点。为研究内置H型钢预应力混凝土连续组合梁的受力性能及弯矩重分布规律,完成了3根两跨内置H型钢预应力混凝土连续组合梁试验,并进行了非线性分析。研究结果表明:内置H型钢预应力混凝土连续组合梁荷载-跨中变形关系曲线近似呈二折线;以达到承载能力极限状态时支座控制截面弹性弯矩计算值与内置H型钢实际承担的弯矩之差为调幅对象,弯矩调幅幅度受含钢率影响不大,随型钢高度与梁截面高度比值增大而增大;连续组合梁中支座两侧等效塑性铰区长度不大于0.64倍梁有效高度,且随预应力度增大而减小;当相对塑性转角不大于0.817×10-5时,弯矩调幅系数随相对塑性转角增大而增大,且不大于0.44。为内置H型钢预应力混凝土连续组合梁设计提供了参考。

内翻U形高强外包钢-高强混凝土连续组合梁截面设计及内力重分布试验研究

设计了内翻U形高强外包钢-高强混凝土连续组合梁,并采用了一体式开孔板剪力连接件。为研究梁的内力重分布规律,对3根足尺两跨连续组合梁进行跨中对称单调加载。结果表明,梁中间支座截面和跨中截面塑性变形均充分发展,具有较好的转动能力和延性,能够保证塑性铰充分形成。通过试验和理论分析,提出了弯矩调幅系数β和力比R关系公式及限值,给出了极限承载力设计时弯矩的计算公式。