阻燃级聚酯热塑性弹性体的制备

TPEE具有突出的机械性能和优异的回弹性、TPEE软硬度范围一般在82D以内,同时也有明显的缺点,易点燃且燃烧速度快,燃烧产生的滴落物容易引起周边易燃物的燃烧,其易燃的缺点大大限制了TPEE的应用范围,对其进行阻燃改性,提高其阻燃性能有着重要的意义。以8004、MCA作为阻燃剂,制备了具有良好阻燃性能的聚酯热塑性弹性体,研究分析可得TPEE/8004/MCA阻燃效果最好,燃烧等级达到V-0。

TPEE弹性体性能研究

TPEE弹性体是PTA、BDO与聚醚的共聚物,本文主要研究了聚醚种类、分子质量、占比不同对TPEE弹性体硬度、拉伸强度、回弹率性能的影响。主要用到合成设备为20L聚合反应釜,使用熔体流动速率仪、注塑机、万能拉伸机、硬度仪、橡塑冲击回弹仪等对产品性能进行表征、分析。

PH6/TPEE热塑性弹性体的制备工艺

PH6/TPEE热塑性弹性体在工业和生活当中应用极为广泛,本文对于其制备工艺进行了分析和探讨,同时对其进行了优化,对其应用进行了进一步的展望,力求通过对PH6/TPEE热塑性弹性体生产技术的改进,来让其生产效率得到大大的提升,满足我们的需要.

阻燃热塑性弹性体加工过程中的性能变化

通过密炼法加工含有聚酯/甲基次磷酸铝/三聚氰胺聚磷酸盐(TPEE/AMP/MPP)的热塑性弹性体,在保持体系组成恒定的条件下,考察了加工温度和加工次数对热塑性弹性体系阻燃性能、力学性能、热稳定性和结晶性的影响。结果表明:当AMP/MPP在体系中质量为22%,AMP/MPP质量比为3∶1时,225℃密炼20 min,材料垂直燃烧测试可达到UL94 V-0级;提高加工温度和密炼次数,材料的断裂伸长率增加,在225℃条件下密炼3次,每次20 min,材料的断裂伸长率可达到45. 45%。XRD以及差式扫描量热分析(DSC)结果表明,加工方式的改变并未改变材料的结晶方式,但降低了TPEE的结晶度和晶体的规整性。此外,增加加工次数与温度能提高材料的热稳定性和氧指数。

氮-磷无卤阻燃剂对热塑性聚酯弹性体性能的影响

采用氮-磷无卤阻燃剂制备出具有良好阻燃性能的热塑性聚酯弹性体(TPEE)。研究表明阻燃剂对TPEE阻燃性能和热性能都有显著改善,其中三聚氰胺磷酸酯(MP)阻燃剂的阻燃效果最好,氧指数可以达到30%,垂直燃烧达到UL-94V-0级,点燃时间为341s,到达热释放速率峰值的时间为355s的p_(kHRR)达到134KW/m^2,总释放热(THR)最小。电学性能研究表明,由于阻燃剂的加入,抑制了TPEE极性基团的极化和能量损耗,降低了TPEE的介电常数,提高了其绝缘性能。氮-磷无卤阻燃剂的添加对热塑性聚酯弹性体的性能影响很大。

热塑性聚酯弹性体热降解动力学研究

为研究不同硬度热塑性聚酯弹性体(TPEE)的热稳定性,采用热失重法对不同硬度的热塑性聚酯弹性体的热降解行为进行了研究。用Kissinger及Flynn-Wall-Ozawa2种方法对比计算了不同硬度TPEE在N_(2)气氛中的表观热降解活化能,并对降解反应机理进行了探讨。结果表明,反应初期,TPEE的硬度越低,表观降解活化能越低,随着热降解反应的进行,低硬度TPEE的表观降解活化能有提高,硬度越低越显著。还采用Coast-Redfern方法研究了TPEE的热降解动力学机理,表观降解活化能略有差异,但降解机理相同,反应级数为2。

TMY-4及TMY-4联合TPEE对PLLA的结晶和力学性能的影响

采用熔融共混方法将有机盐类成核剂TMY-4与热塑性聚酯弹性体TPEE加入到聚乳酸(PLLA)中,利用TMY-4提高PLLA的结晶能力和TPEE提高PLLA的冲击韧性能力的特点来改善PLLA的结晶能力和韧性,从而拓宽PLLA在市场上的应用范围。通过差示量热扫描(DSC)、X射线衍射(XRD)、偏光显微镜(POM)、扫描电镜(SEM)、力学性能测试等手段进行表征。结果表明:TMY-4大大加快了PLLA的结晶,随着TMY-4含量的增加,PLLA的结晶温度也不断增加, TMY-4质量分数为5%时,PLLA的结晶温度达到最大为111.2 ℃。在TMY-4含量增加的同时,PLLA的冷结晶温度下降,当TMY-4质量分数为0.8%时,PLLA的冷结晶消失。力学测试结果表明:随着TMY-4含量的增加,PLLA的冲击韧性不断提高,当TMY-4质量分数为5%时,PLLA的冲击强度达到 4.80 kJ/m^ 2 ,比PLLA的冲击强度(3.03 kJ/m ^2)提高了58.4%。在PLLA/TMY-4二元体系中添加不同含量TPEE制备了新的三元共混物,PLLA/TMY-4/TPEE三元体系的韧性比PLLA/TMY-4 二元体系及PLLA都高;当TPEE质量分数为40%和TMY-4质量分数为5%时,PLLA/TMY-4/TPEE三元共混物的冲击强度达到13.68 kJ/m^ 2,比PLLA的冲击强度提高了3.5倍。XRD测试结果显示TMY-4和TPEE的添加对PLLA晶型没有影响。

阻燃TPEE非等温热氧降解动力学

为了考察自制膦酸酯阻燃剂(DP-FR)对热塑性聚酯弹性体(TPEE)热性能的影响,测得了阻燃TPEE(FR-TPEE)共混材料空气气氛下非等温热重(TG)数据,利用Kissinger和Flynn-Wall-Ozawa两种动力学方法,分别求得了FR-TPEE热氧降解反应活化能Ea.结果表明:DP-FR对FR-TPEE的初始分解温度、最大降解温度影响不大,对反应活化能稍有影响,阻燃材料仍具有很高的热稳定性.研究结果还表明:DP-FR提高了FR-TPEE热氧降解的质量保留率,显示出较好的阻燃性.

TPEE电纺纳米纤维无纺布的制备研究

采用本实验室自行组装的静电纺丝装置制备了热塑性聚酯弹性体(Thermoplasticc Ester Elastomer,简称TPEE)的纳米纤维无纺布,固定固化距离,通过控制纺丝电压、溶液浓度及溶液压力,进行了该体系纺丝状态的探索,然后采用扫描电子显微镜(SEM)及X射线衍射仪(XRD)对该无纺布的微观形貌及结晶行为进行了表征。同时采用SANS拉伸仪于室温下对TPEE进行了单轴拉伸试验,采用TG-DTA热分析仪对其耐热性能进行了表征测试。

TPEE材料力学性能及其对床垫体压分布的影响

床垫材料是影响人-床界面压力的重要因素,为此研究热塑性聚酯弹性体(TPEE)用作垫层时人-床界面的体压分布。通过准静态压缩,测试TPEE及普通海绵的力学性能;采用体压测试,探究TPEE 3种密度(45,55,65 kg/m^(3))、人体5个部位及2种卧姿条件下对床垫减压性能的影响。结果表明:随着TPEE密度从45 kg/m^(3)增加到65 kg/m^(3),其屈服强度和压陷硬度逐渐增大。与50 kg/m^(3)的普通海绵相比,TPEE在所选密度下的硬度较小。TPEE的吸能性能随应力的变化而不同,3种密度间TPEE吸收的能量及吸能效率存在显著差异。其中,TPEE的最大吸能效率随密度的增大而减小,TPEE45(密度为45 kg/m^(3))吸能效率最大为30%。体压测试显示,与海绵垫层相比,TPEE垫层可显著降低人-床界面的最大压力。随TPEE密度的增大,臀部减压百分比逐渐减小,其余部位则先减小后增大。TPEE垫层更利于缓解肩胛-背部和臀部的压力,其减压百分比均大于25%。同时,TPEE密度、人体不同部位及卧姿三类因素的不同条件之间的减压百分比均存在显著差异。基于人体各部位重力,结合垫层材料力学性能及卧姿得出,垫层TPEE45的减压性能较好。

抗氧剂对管材用TPEE热降解动力学研究

为研究管材用TPEE的热稳定性,采用热失重法对不同抗氧剂含量下55D TPEE共聚酯的热降解行为进行了研究。用Kissinger、Flynn-Wall-Ozawa及Coast-Redfern 3种方法对比计算了不同抗氧剂下TPEE共聚酯在N_(2)气氛中的热降解活化能,并对降解反应机理进行了探讨。结果表明降解表观活化能,随着抗氧剂含量的提高而增加。采用Coast-Redfern方法研究了不同抗氧剂添加量下55D-TPEE热降解动力学机理,表观活化能略有差异,但降解机理相同,均为一维扩散机理。

相容剂对TPEE/LDPE共混材料的结构及性能影响研究

采用熔融挤出的方法将热塑性聚醚酯弹性体(TPEE)、低密度聚乙烯(LDPE)、乙烯醋酸乙烯共聚物(EVA)共混,固定EVA与TPEE质量比,制备了一系列不同TPEE含量的TPEE/LDPE共混物,研究了EVA对TPEE/LDPE共混物力学性能和形态变化的影响。结果表明当TPEE含量为10%时,相容剂EVA改性后的共混物力学性能最佳,拉伸强度为10.8MPa,断裂伸长率为508.5%;TPEE颗粒的尺寸更小,且分布更均匀。

热塑性聚酯弹性体共混改性线性低密度聚乙烯

采用熔融共混法制备了线性低密度聚乙烯(LLDPE)/热塑性聚酯弹性体(TPEE)共混物,借助电子万能材料试验机、差示扫描量热仪等手段,研究了共混物的结晶行为和力学性能。结果表明,少量TPEE对LLDPE结晶的完善性有一定影响,LLDPE的结晶度稍有减小,断裂伸长率和拉伸强度均有提高。随着TPEE用量的增加,LLDPE的断裂伸长率和拉伸强度先升高后降低,当TPEE的质量分数在2%~3.5%时,分别有最大值851.1%和18.758MPa。

1,4-丁二醇、聚四氢呋喃及其重点衍生物的开发现状

介绍了国内1,4-丁二醇、聚四氢呋喃重点衍生物的开发现状,简要叙述了一些企业采取的措施。