一种新的风洞试验支撑机构横向弹性角校准方法

为了获得风洞测力试验模型受载后的实际侧滑角,提出了一种新的风洞测力试验模型支撑系统横向弹性角现场校准方法,其特点是校准过程中以风洞测力天平作为力值传感器,替代作为标准载荷的砝码;并依托在中国空气动力研究与发展中心2.4 m×2.4 m跨声速风洞进行的宽体客机标模测力试验,对研究方法的具体方案、技术难点、解决途径和误差评定进行了论证说明;结果表明:该校准方法和误差评定方式具有一定的工程意义。

迎角/滚转角组合风洞试验中侧向弹性角的影响及处理方法

通过迎角/滚转角组合改变模型姿态是横向测力风洞试验中重要的试验方式,此类试验中虽然会提供侧向弹性角数据,但在使用试验数据时往往不使用侧向弹性角数据,这会使得气动载荷与模型姿态对应关系不准确。侧向弹性角由侧向力和偏航力矩引起,在侧向力和偏航力矩较大的试验中,侧向弹性角的影响尤为显著,如方向舵效率试验。本文通过分析侧向弹性角的影响,提出一种侧向弹性角数据处理方法,经试验应用表明可以有效地提高数据使用的准确性。

基于接触理论的风洞支杆锥连接弹性角模型

锥面连接是风洞试验模型支撑系统中常用的连接形式。依据Winkler弹性基础模型和几何约束条件,考虑锥面预紧力的影响,沿锥连接截面接触点的法线方向建立了协调接触解析模型,并扩展至锥连接的三维结构,推导出锥连接的弹性角系数模型。利用有限元分析软件的非线性接触分析对锥连接的弹性角系数模型进行验证。两种方法的结果均表明,弹性角系数随预紧力增大呈非线性减小的特征。建立的模型能准确描述锥面连接的弹性角系数,分析方法对类似连接结构有一定的借鉴意义。

水下弹性角反射器声散射特性

计算水下弹性角反射器声散射问题,需要考虑声波多次散射以及结构和水的流固耦合作用。针对现有水下弹性角反射器声散射特性分析方法的不足,利用结构有限元耦合流体间接边界元法对水下弹性角反射器的远场散射声场进行仿真计算。分析了入射波频率为5. 0~20. 0 kHz范围内,平板材料、厚度、入射角度及角反射器类型等因素对目标强度的影响及其散射机理。结果表明:水下弹性角反射器的散射声场具有很强的频率特性,且随材料、平板厚度和入射波频率的变化而改变;多次散射波对角反射器的反向散射声场具有重要贡献,仿真数据和实测数据基本一致。进一步提出了角反射器结构设计和优化方法,为水下无源声反射器的论证与设计提供了理论参考依据。

应变天平弹性角自动校准

本文介绍了在风洞应变天平校准中采用的 TG-1微量角度传感器,经3054A系统数据采集处理,实现了应变天平弹性角的自动校准。同时还介绍了天平校正台安装TG-1微量角度传感器后,对被校天平的影响和消除办法。对弹性角自动校准所能达到的精确度也作了简单阐述。

基于角弹性参数的多波地震储层预测方法

弹性参数作为反映岩石弹性性质的参数,在储层预测中具有重要作用.常规弹性参数的构建主要基于PP波地震信息.PP波与PS波地震振幅因其携带的信息不同,对岩性与流体的敏感性也不同.本文提出联合利用PP波与PS波弹性阻抗以及角度信息构建角弹性参数来预测有利储层.首先,对常规PS波弹性阻抗方程进行重新推导,使得PS波弹性阻抗取值的数量级不随角度变化且能够与PP波弹性阻抗具备形式上的匹配;其次,根据常规弹性参数构建公式,采用PP波弹性阻抗、PS波弹性阻抗替代纵波阻抗、横波阻抗,提出角弹性参数的概念及构建公式,从而将角度信息引入到弹性参数的构建中;最后,在PP波与PS波弹性阻抗反演的基础上构建得到对储层敏感性较强的角弹性参数,利用角弹性参数的取值特征预测有利储层.模型与实际资料测试均表明角弹性参数具备较高的储层敏感性.

计算带传动弹性滑动角的简易方法

计算带传动弹性滑动角的简易方法湖北汽车工业学院刘雍德引言摩擦型带传动工作时，带在带轮上有微量相对滑动——弹性滑动，这是带传动的固有特性。实验结果表明，当工作载荷低于额定载荷时，只在带离开带轮前的一部分接触弧上发生弹性滑动，这一部分弧被称为弹性滑动弧，...

带传动弹性滑动角和弹性滑动率的定量计算

通过对带传动的受力分析,推导出弹性滑动角的计算公式;从定量分析带传动弹性滑动速度入手,给出弹性滑动率的计算公式,并讨论影响弹性滑动角和弹性滑动率的因素。

带传动弹性滑动角和弹性滑动率的定量计算

通过对带传动的受力分析,推导出了弹性滑动角的计算公式;从定量分析带传动弹性滑动速度入手,给出了弹性滑动率的计算公式,指出带传动传递的功率和带的初拉力是影响弹性滑动角和弹性滑动率的主要因素.

BRB-RC框架弹性层间位移角限值的取值探讨

屈曲约束支撑(Buckling Restrained Brace,BRB)由于其优越的滞回性能,被广泛应用于钢筋混凝土(Reinforced Concrete,RC)框架结构中,然而国内关于屈曲约束支撑混凝土(BRB-RC)框架结构抗震变形验算的研究较为不足。本文基于Perform-3D,通过多遇地震下的构件性能评估,研究BRB-RC框架弹性层间位移角限值的合理取值,给结构设计人员以理论参照。

散货船弹性舱口角隅设计

针对散货船舱口角隅自由边的应力峰值通常较高,疲劳寿命难以满足,舱口角隅处通常需要嵌入厚板才能满足规范要求的问题,引入弹性舱口角隅的设计概念,通过对原角隅处产生一个下凹圆弧形弹性接头来降低舱口角隅自由边的应力。通过分析下凹圆弧的位置、半径及下凹部分长度对舱口角隅自由边应力和疲劳寿命改善效果的影响,探讨弹性舱口角隅的一般设计原则。结果表明,下凹圆弧的位置对自由边应力影响不大;下凹圆弧半径越大、下凹部分长度越长,则自由边应力越小,疲劳寿命越长。与传统舱口角隅相比,弹性舱口角隅可大幅降低舱口角隅自由边的应力,提高其疲劳寿命,降低舱口角隅发生疲劳裂纹的风险。

基于损伤分析的RC少墙框架结构弹性层间位移角限值研究

现有研究及震害反映剪力墙在首层破坏最为严重。RC少墙框架结构中,剪力墙因墙少受力大首先破坏,框架次之。规范对此类结构弹性层间位移角限值的规定过于笼统,结构下部应该采取较上部更为严格的弹性层间位移角限值。若首层弹性层间位移角控制合理,能够实现底部剪力墙在可修复范围内破坏,而框架不进入弹塑性工作阶段。

计算带传动弹性滑动角的新方法

推导出带传动弹性滑动角的计算公式,提供了计算实例。

肢端角化性类弹性纤维病1例

1 临床资料 女性，41岁。因双手手掌、手指丘疹1年于2012年11月7日就诊。患者1年前发现左手大鱼际皮肤出现单个粟粒大小角化性丘疹，无自觉症状，

肢端角化性类弹性纤维病1例

1临床资料患者59岁,女性。9年前无明显诱因双手掌掌侧皮下出现半透明谷粒大小丘疹,逐渐扩散至全手掌包括十指指背皮肤,长期接触冷水后皮损明显,并有肿胀感。有长期紫外线暴露史,无接触史,无家族遗传史。

含少量剪力墙RC框架结构弹性层间位移角限值研究

根据已有的试验资料并结合现有的结构设计分析方法,提出了含少量剪力墙RC框架结构的弹性层间位移角限值为1/800的参考建议。

隐框幕墙等效弹性层间位移角浅析

隐框幕墙体系中结构胶的厚度设计,关系着后期使用安全问题。合理的设计厚度是在系统确立初期就应解决的问题。结合幕墙系统的实际构造,创新性地提出了隐框幕墙等效弹性层间位移角的概念,进一步可开展对结构胶厚度与弹性层间位移角的关系进行分析。

经济弹性函数的几何解释

弹性函数是研究当自变量有微弱变化时 ,函数的相对变化率 .本文构造一条初始弹性直线 ,弹性函数就是函数的切线斜率与初始弹性直线斜率之比 ;也是函数在弹性支点的微分与初始弹性直线在弹性支点的增量之比 .

弹性函数的几何机理

弹性函数是研究当自变量有微弱变化时,函数的相对变化率。文章构造一条初始弹性直线,从几何的角度分析,弹性函数就是函数的切线斜率与初始弹性直线斜率之比;也是函数在弹性支点的微分与初始弹性直线在弹性支点的增量之比。在修订参考文献[1]的基础上,着重对几何机理进行分析。