材料强化指数n值与极限压延系数m_k值的关系

应力应变关系为幂次曲线的材料，强化指数ｎ既然可以用来确定材料变形的全过程，当然也应该与ｍｋ值有一定的密切关系。本文为各种应力应变关系导出了用ｎ值求ｍｋ值的关系式。对几种常用板金的ｍｋ计算值与实验值符合良好，可供实用。

高分辨率MR血管壁成像测量壁强化指数评估颅内动脉瘤不稳定性

目的探讨高分辨率MR(HRMR)血管壁成像(VWI)所测壁强化指数(WEI)评估颅内动脉瘤不稳定性的价值。方法回顾性分析174例未破裂颅内动脉瘤患者。以3D-DSA观察动脉瘤大小、位置、形态。基于HRMR血管壁成像主观评估是否有动脉瘤壁强化(AWE),并采用软件计算WEI。采用ELAPSS及PHASES评分评估动脉瘤生长风险及破裂风险。以Spearman相关分析观察WEI与动脉瘤生长及破裂风险的相关性。结果 174例患者共248个无症状未破裂颅内囊状动脉瘤,HRMR VWI示AWE 78个、无AWE 170个。AWE与无AWE动脉瘤大小、位置、形态、ELAPSS评分、生长风险、PHASES评分、5年破裂风险差异均有统计学意义(P均<0.05)。AWE动脉瘤WEI高于无AWE动脉瘤(P<0.001)。Spearman相关分析显示,WEI与动脉瘤3年、5年生长风险(rs=0.40、0.40,P均<0.01)及5年破裂风险(rs=0.24,P<0.01)均呈正相关。结论 HRMR VWI所测WEI越高,提示动脉瘤不稳定性越高。

冲压用冷轧薄板应变速率强化指数的研究和应用

本文针对冷冲压薄板的类超塑特点,提出了表征材料应变速率强化效应的m参数及其测量方法;并对m值与n值的综合拉胀效应、n值与均匀伸长的相关性以及m值与扩散细颈的依存性等问题也做了探讨。

Cu-3.2Ni-0.75Si合金时效早期相变规律及强化机理

利用透射电镜及X射线衍射研究了Cu Ni Si合金时效早期的组织转变规律。结果表明 :该合金在时效早期 ,过饱和固溶体首先发生成分调幅 ,形成贫、富溶质区 ,随后 ,溶质富集区发生有序化 ,在 45 0℃时效 4h左右富溶质区内形成Ni2 Si相 ,形成的Ni2 Si相与基体呈共格关系 ,但由于晶体结构同基体差别较大 ,仍以Orowan机制提高合金强度。利用位错理论计算出 45 0℃时效 2h的调幅组织的强化效应为 34 2MPa,45 0℃时效 4h形成的Ni2 Si相的强化效应为 40 5MPa ,该数值与实验结果非常吻合。

金属板料幂指型硬化模型应变强化系数K值研究

应变强化指数n值因同时体现金属板料胀形、压延等成形性能优劣,甚至与材料的宏观断裂和疲劳特性也存在一定关系,故已成为评价其冲压成形性能的主要材料参数而获得广泛关注。而幂指型硬化模型的另一重要参数——强化系数K值,前期研究虽表明其对板料的冲压成形性能也有重要影响,但目前对其在冲压成形性方面的研究甚少。文章以金属板料单向拉伸塑性失稳点特性为基础,结合硬化模型在该点附近较好地与板料真实应力-应变曲线相符合的基本假设,详细推导了K值与抗拉强度σb和n值之间解析关系,并基于该解析关系讨论了K值与n值在评价板料成形性能方面的一致性。结果表明,K值可作为衡量板料成形性能的综合指标,为研究金属板料成形能力评价方法打开了新的思路。通过实验证明了该解析结果的正确性及其工程适用性。

9Ni3CrMoV钢形变强化能力的研究

从 3种不同厚度规格 (36mm ,5 0mm ,80mm )的 9Ni3CrMoV钢板中不同部位及不同方向取样 ,用圆试样测定了拉伸应力 应变曲线 ,计算了该钢的形变强化指数n值 ,研究了取样部位和取样方向对n值的影响 ,结果表明 ,试样取样部位和取样方向对n值的影响不大 ,9Ni3CrMoV钢的n值与屈强比σs/σb 及屈服强度σs 呈明显线性关系。在最大载荷下 ,9Ni3CrMoV钢的真应变εb 低于其形变强化指数n值 ,两者相差约 10 %。

考虑围岩应变强化及扩容的深埋软岩隧洞时变位移解

为描述深埋软岩隧洞围岩时变位移受岩石应变强化与扩容协同影响的复杂力学过程,假设岩体为符合Burgers体与Drucker-Prager屈服准则组合的黏弹塑性模型,在考虑应变强化及扩容效应影响的初始应力场下,推导得到深埋软岩隧洞的黏弹塑性时变位移解析解并进行分析。结果表明:该解析解能较好地描述软岩隧洞蠕变位移受岩体应变强化和扩容的影响。随着幂强化指数或剪胀角的增大,隧洞围岩的时效变形逐渐增大,且发展变快。隧洞围岩在应变强化和扩容效应的共同影响下,幂强化指数与剪胀角越大,其位移越敏感,且幂强化指数对围岩位移的敏感性更高。为验证该解析解的实用价值,与工程实测数据进行对比,结果显示计算值与实测值吻合较好,表明该解析解对深埋软岩隧洞时变位移预测具有一定的借鉴意义。

基于应变强化效应的管道流变应力分析

为了得到管道流变应力的计算方法和不同流变应力表达式的适用范围,本文基于变形失稳理论和有限应变理论,在考虑应变强化效应的基础上,得到管道内压作用下流变应力的解析解,并结合试验数据验证了解析解的适用性。通过解析解与常规流变应力进行对比,对不同流变应力表达式的适用性进行分析。研究结果表明:钢材屈服准则和强化指数是影响流变应力计算模型的重要因素。当钢材等级小于等于X70时,流变应力取值为0.9σu较为准确;当钢材等级大于等于X80时,流变应力取值为1.1σu较为准确。

桩基础变刚度调平设计量化控制指标研究

考虑到当前规范缺乏可以实操的桩基变刚度调平具体设计细则和方法,实际设计环节也尚无明确、可控的量化指标,对模型试验和设计实践成果进行分析,提出桩基变刚度调平设计计算方法和设计原则.通过室内大型模型试验成果对变刚度调平具体控制指标进行量化分析研究,得出强化指数在1<λ_(s)<1.30范围内时,标准沉降比、标准刚度比与强化指数大致成线性关系,进而提出核心筒区域强化指数宜为1.05~1.30,外框区域的弱化指数宜为0.70~0.95.采用上述控制指标进行野外大型变刚度调平桩筏基础模型试验设计研究.结果表明,不均匀沉降大幅减小,实测最大差异沉降均小于规范规定允许值.可见采用上述指标进行变刚度调平设计对于控制差异沉降效果显著.

桩基变刚度调平设计的实施方法研究

针对高层建筑桩–箱、桩–筏基础反力、变形的实测结果显示,按常规理念设计的桩–箱、桩–筏基础有两点不足:一是碟形差异沉降引起上部结构较大次生应力;二是马鞍形的反力分布导致基础筏板内力增大。通过大比例尺模型试验结果分析,提出了以调整桩土支承刚度分布为主线,根据荷载、地质特征和上部结构布局,考虑相互作用效应,采取增强与弱化结合、减沉与增沉结合、局部平衡、整体协调,实现差异沉降、承台(基础)内力和资源消耗的最小化。对于变刚度调平设计,进行上部结构–基础–地基(桩土)共同作用分析,进一步优化布桩和承台配筋,结合工程实例对变刚度调平设计中的具体强化指数和弱化指数的取值进行分析说明。

基于DYNAFORM的圆孔翻边数值模拟研究

基于动力显示算法的板料成形非线性有限元分析软件eta/DYNAFORM,对某一典型空调面板零件的翻孔过程进行数值模拟。通过模拟,分析了应变强化指数n、厚向异性系数r以及翻边系数K对圆孔的翻边成形性能的影响,得到了不同K值时的减薄率与n、r值的关系曲线。模拟结果对材料的选择有一定的指导意义。

AZ31B镁合金板材冲压成形性能研究

由于镁合金板材的冲压产品具有较好的力学性能和表面质量而成为镁合金材料应用的一个趋势。然而,目前它的许多成形性能参数尚未研究,这也影响了镁合金冲压成形工艺的设计。为了研究镁合金薄板的冲压成形性能,试验得到了一些成形性能参数,并为镁合金冲压成形的有限元模拟提供了重要的试验参数。

不同屈服准则对完好管道失效压力的影响分析

依据变形失稳和有限应变理论,在考虑应变强化效应的基础上,得到了不同屈服准则的完好管道失效压力计算方法。基于统一屈服准则的管道失效压力解析解,结合完好管道实际爆破压力数据,得到不同材料属性的管道内压失效时适应的屈服准则。根据不同应变强化指数的管道内压破坏屈服准则差异性,对失效压力解析解进行改进,通过与现有试验结果的比较,改进的解析解预测的失效压力与实验结果吻合较好。

铸态Zr-Co-(Al)合金的加工硬化行为和表面裂纹扩展

采用X射线衍射仪、光学显微镜、电子万能试验机和扫描电镜等研究了铸态Zr-Co-(Al)合金的微观组织、加工硬化行为和表面裂纹扩展。结果表明:Zr_(50)Co_(50)和Zr_(49)Co_(49)Al_(2)合金的组织均是由B2 Zr_(50)Co_(50)相组成,少量Al元素的添加并没有改变合金的相组成,说明少量Al原子固溶到基体Zr_(50)Co_(50)相的颗粒内。与Zr_(50)Co_(50)合金相比,Zr_(49)Co_(49)Al_(2)合金的塑性变形抗力小于Zr_(50)Co_(50)合金的塑性变形抗力,Zr_(49)Co_(49)Al_(2)合金的塑性变形能力较好,利于冷加工变形。在弹塑性区和塑性区,加工硬化倾向于晶粒和晶界之间的同步,导致Zr_(50)Co_(50)合金的Δn值较小;当晶粒和晶界的变形非同步发生时,将导致Zr_(49)Co_(49)Al_(2)合金的Δn值较大。当大晶粒作用在两个小晶粒时,位于两个小晶粒晶界处的应力集中引起晶界处裂纹萌生并扩展。

不锈钢/铝合金/不锈钢多层复合板的成形性能

通过拉伸实验测试了不锈钢 /铝合金 /不锈钢三层、五层复合板的成形性能影响参数 :厚度异性系数r、应变强化指数n和屈强比σ0 2 /σb,结果表明轧制复合变形量、扩散退火温度对不锈钢 /铝合金 /不锈钢多层复合材料的成形性能参数有较明显的影响。

电镀锌镍钢板镀层对r值、n值的影响研究

基于电镀锌镍钢板脱锌前后的力学性能试验及拉伸试验过程中镀层表面的微观变化 。

多层复合板的成形性能研究

通过对不锈钢／铝／不锈钢三层，五层复合板的成形性能参数（r,n,σ0.2/σb)实验测试和分析，说明了这种材料的成形性能参数与轧制复合变形量，扩散退火温度的关系，指出不锈钢／铝／铝合金／铝／不锈钢五层复合板是一种优良的冲压材料。

JCOE制管与防腐过程对抗大变形钢性能的影响

比较了A,B和C三种抗大变形钢板组织及性能,B和C组织中多边形铁素体含量更高,抗大变形能力较好。JCOE制管中三种钢板加工硬化明显,制管后屈服强度、屈强比显著上升,均匀延伸率、形变强化指数下降。通过热模拟方法研究了钢管防腐中应变时效作用。研究发现,应变时效程度与钢的组织有关,其中以针状铁素体为主的A试样应变时效更显著,时效后拉伸曲线中连续屈服行为不再明显。对比时效后钢管最终性能,C试样具有多边形铁素体与贝氏体层状交叠分布的双相组织,抗大变形能力最佳,屈强比(0.79)最低,均匀延伸率(7.5%)及形变强化指数(n=0.12)最高。

外源硒肥对小麦籽粒产量及植株硒元素积累的影响

为明确不同种类硒肥对小麦富硒能力的影响,本研究以山西中部大面积推广的优质小麦品种‘中麦175’为材料,在开花期叶面喷施3种不同种类硒肥(无机硒肥、有机硒肥、纳米硒肥),对小麦农艺性状、产量形成、籽粒硒积累、硒强化指数等进行测定计算。结果表明:小麦开花期叶面喷施硒肥较不喷硒植株干物质量显著增加,千粒重显著提高,产量显著提高,达5.7%~10%,且以喷施有机硒肥最高;成熟期各器官硒含量及其累积量显著提高,籽粒中硒含量达236~275μg/kg,均达到富硒稻谷标准。喷施有机硒肥较纳米硒肥和无机硒肥成熟期茎、颖壳+穗轴及籽粒硒含量及其积累量显著提高,叶硒含量及其积累量显著降低;籽粒中硒代蛋氨酸、甲基硒代半胱氨酸含量显著提高,硒酸盐降低。此外,喷施纳米硒肥和有机硒肥植株和籽粒硒强化指数均显著高于喷施无机硒肥,且籽粒及籽粒有机态硒强化指数均以喷施有机硒肥显著最高。综上所述,小麦开花期喷施有机硒肥有利于通过提高千粒重提高产量,有利于促进植株中硒素向到籽粒中运转,有利于减少籽粒中无机态硒积累,促进有机态硒积累。

拔节期喷施亚硒酸钠对小麦籽粒硒积累特性和产量的影响

为同步提高小麦籽粒的产量与硒含量,明确小麦喷施硒肥的适宜浓度及籽粒硒积累规律,于2018—2019年在山西农业大学洪洞试验基地开展大田试验,在拔节期叶面喷施0、10、20、30、60、120 g/hm^(2)质量浓度的亚硒酸钠,研究其对小麦干物质积累、产量形成及硒积累的影响,为富硒小麦安全生产提供理论依据和技术支撑。结果表明,拔节期喷施亚硒酸钠较不施硒增加了小麦成熟期各器官干物质量、小麦穗数和穗粒数,小麦产量显著提高,增幅达6.9%~14.2%,显著提高籽粒硒含量,增幅达41.2%~432.1%。随喷施亚硒酸钠质量浓度的增加(10~120 g/hm^(2)),成熟期各器官干物质量和籽粒产量先增后降,均以20、30 g/hm^(2)较高,且与10、60、120 g/hm^(2)有所差异,但20、30 g/hm^(2)间差异不显著;籽粒硒含量逐渐增加,以120 g/hm^(2)最高,且0~20 g/hm^(2)符合富硒谷物国标含量,30~120 g/hm^(2)超出推荐范围;籽粒硒利用效率逐渐降低。此外,籽粒硒生物强化指数与外源施硒浓度呈抛物线的变化趋势,以20~60 g/hm^(2)范围较高。拔节期喷施亚硒酸钠利于增加干物质积累、籽粒产量和籽粒硒含量,且喷施质量浓度为20 g/hm^(2)时,籽粒硒利用效率和强化指数均较高,籽粒硒含量符合推荐范围。