9Ni3CrMoV钢形变强化能力的研究

从 3种不同厚度规格 (36mm ,5 0mm ,80mm )的 9Ni3CrMoV钢板中不同部位及不同方向取样 ,用圆试样测定了拉伸应力 应变曲线 ,计算了该钢的形变强化指数n值 ,研究了取样部位和取样方向对n值的影响 ,结果表明 ,试样取样部位和取样方向对n值的影响不大 ,9Ni3CrMoV钢的n值与屈强比σs/σb 及屈服强度σs 呈明显线性关系。在最大载荷下 ,9Ni3CrMoV钢的真应变εb 低于其形变强化指数n值 ,两者相差约 10 %。

P91钢的形变强化行为

采用静力拉伸试验法研究了P91钢在566℃和室温时的形变强化与组织结构变化规律。结果表明,P91钢在室温条件下拉伸时自屈服至颈缩前的均匀塑性变形过程中的形变强化分3个阶段,颈缩至断裂前的局集塑性变形过程中的形变强化也分3个阶段。而在566℃时自屈服至颈缩前的均匀塑性变形过程中的形变强化为2个阶段。在局集塑性变形过程中,回火板条马氏体顺拉伸方向伸长变形的相对伸长量与颈缩量成双对数线性关系,马氏体板条束的位向朝拉伸方向转动的位向角与颈缩量也成双对数线性关系。塑性变形时位错组态出现胞状结构,随塑性变形量的增大,位错胞尺寸减小,并且顺拉伸方向伸长。形变强化能力决定了该钢在室温时的抗过载能力强。

铸态Zr-Co-(Al)合金的加工硬化行为和表面裂纹扩展

采用X射线衍射仪、光学显微镜、电子万能试验机和扫描电镜等研究了铸态Zr-Co-(Al)合金的微观组织、加工硬化行为和表面裂纹扩展。结果表明:Zr_(50)Co_(50)和Zr_(49)Co_(49)Al_(2)合金的组织均是由B2 Zr_(50)Co_(50)相组成,少量Al元素的添加并没有改变合金的相组成,说明少量Al原子固溶到基体Zr_(50)Co_(50)相的颗粒内。与Zr_(50)Co_(50)合金相比,Zr_(49)Co_(49)Al_(2)合金的塑性变形抗力小于Zr_(50)Co_(50)合金的塑性变形抗力,Zr_(49)Co_(49)Al_(2)合金的塑性变形能力较好,利于冷加工变形。在弹塑性区和塑性区,加工硬化倾向于晶粒和晶界之间的同步,导致Zr_(50)Co_(50)合金的Δn值较小;当晶粒和晶界的变形非同步发生时,将导致Zr_(49)Co_(49)Al_(2)合金的Δn值较大。当大晶粒作用在两个小晶粒时,位于两个小晶粒晶界处的应力集中引起晶界处裂纹萌生并扩展。

JCOE制管与防腐过程对抗大变形钢性能的影响

比较了A,B和C三种抗大变形钢板组织及性能,B和C组织中多边形铁素体含量更高,抗大变形能力较好。JCOE制管中三种钢板加工硬化明显,制管后屈服强度、屈强比显著上升,均匀延伸率、形变强化指数下降。通过热模拟方法研究了钢管防腐中应变时效作用。研究发现,应变时效程度与钢的组织有关,其中以针状铁素体为主的A试样应变时效更显著,时效后拉伸曲线中连续屈服行为不再明显。对比时效后钢管最终性能,C试样具有多边形铁素体与贝氏体层状交叠分布的双相组织,抗大变形能力最佳,屈强比(0.79)最低,均匀延伸率(7.5%)及形变强化指数(n=0.12)最高。

62Be-38Al合金高、低温力学性能及断裂机制

采用万能拉伸试验机、金相显微镜及扫描电镜对62Be-38Al铍铝合金在-100~500℃下的高、低温力学性能及断裂机制进行探究。结果表明,铍铝合金的抗拉强度与屈服强度随温度的升高而降低,延伸率则呈现先升再降的变化趋势,在300℃时达到最大值。同时,随着测试温度的上升,铍铝两相的界面结合强度逐渐低于铍颗粒的解理断裂强度,断口组织中相界面断裂增加,铍解理面减少。当温度升至500℃时,铝相软化,铍铝相界面的结合强度大幅降低,伴随着合金强度塑性的急剧下降,其断口呈沿晶断裂。另外,随温度的升高,合金的形变强化指数单调下降,-150℃时为0.22,400℃时为0.08。

形变强化的测试及其工程应用

用英制 Ｉｎｓｔｒｏｎ １１９５试验机，以工业纯铁制试样测试常规力学性能和真实应力应变。通过真实应力应变曲线与形变强化率ｄｓ／ｄｅ～ｅ曲线求出形变强化指数ｎ，ｅｆ及建立颈缩判据，找出与断裂韧性Ｋ１ｃ、ＣＯＤ（δ）的相关性。