形变12CrMoV钢热浸铝的镀层组织及形成机制

用金相显微镜、透射电子显微镜及X射线衍射仪对形变热浸镀铝的镀层微观组织进行了分析,并探讨了其形成机制。所得结果对完善形变钢热浸镀铝的镀层组织及形成机制提供一定的参考依据,对制定形变件的浸镀工艺也有一定的指导意义。

锅炉扁钢用免退火12Cr1MoV盘条控轧控冷工艺优化

为开发免球化退火扁钢用12Cr1MoV热轧盘条,基于形变诱导相变机理,采用830℃终轧温度和800℃的吐丝温度。通过抑制形变奥氏体晶粒回复和再结晶过程增加形变储能,促进奥氏体分解为铁素体和珠光体组织。同时配合轧后风冷辊道速度调节,实现分段控制冷却,延长盘条在630~750℃区间停留时间,可完全消除盘条中马氏体和贝氏体组织。试验结果为:热轧盘条抗拉强度从576 MPa降至520 MPa,断面收缩率从66%提高至74%,淬火组织的消除使盘条变形能力明显优化,避免少量或极少量马氏体组织无法协同变形而产生的心部孔洞或拉拔断裂,经用户多规格批量使用,未发生塑性开裂问题。

12CrMoV钢抗氧化性与稀土元素加入量的关系

加入稀土元素后对12CrMoV钢的氧化膜组织进行观察测量,研究了12CrMoV钢的抗氧化性与稀土元素的关系。结果表明:加入稀土元素后,不同氧化温度下的钢均呈现出抛物线形状的增重曲线,氧化膜对钢起到了有效保护作用。在相同氧化温度和氧化时间条件下,随着稀土元素含量的减小,试样氧化增重和氧化膜上的晶粒间的空隙在逐渐增加。在相同氧化温度条件下,氧化速率常数k_1随着稀土元素含量的增加而降低,氧化激活能Q随着稀土元素含量的增加而增加。稀土元素可以有效的改善12CrMoV钢的高温抗氧化性,而且改善程度随着稀土元素含量的增加而增大。

转炉+连铸12Ni3CrMoV钢的生产试制和综合性能研究

研究了工业试制的转炉 +连铸 12 Ni3Cr Mo V钢的冶金质量和综合力学性能。研究结果表明 ,采用转炉 +连铸工艺生产的 12 Ni3Cr Mo V钢质纯净、夹杂物数量较少、形态和分布均得到改善 ,连铸坯的中心偏析较为轻微 ;钢的综合力学性能良好 ,显示出高的上平台冲击值 (均大于 2 0 0 J)和良好的低温韧性 。

形变热处理对SAVE12马氏体耐热钢组织与性能的影响

通过进行650℃大变形轧制和回火处理,制备出纳米级析出相强化的SAVE 12马氏体耐热钢,研究了形变热处理对SAVE 12钢的组织和性能的影响。结果表明,经形变热处理后的SAVE 12马氏体耐热钢的基体组织显著细化,基体组织中形成了大量细小弥散分布的纳米级M23C6型和MX型析出相。力学性能测试结果表明,形变热处理后,SAVE 12钢的室温及高温拉伸强度和蠕变性能明显得到提高。

形变对12MnMoVN钢连续冷却转变的影响

奥氏体区形变使钢的连续冷却转变曲线向左上方移动;形变促进先共析铁素体转变,使先共析铁素体数量增加;形变还诱发珠光体转变。岛状组织转变动力学曲线形状与岛状组织的基体铁素体类型有关。

T12高碳钢的软化锻造——形变球化法

研究了T12高碳钢锻件的锻造成形与锻后软化 (球化 )处理有机结合的新工艺 ,免除了传统的锻后重新加热球化处理 ,减少了工序 ,缩短了时间 ,提高了效率。

9Ni3CrMoV钢形变强化能力的研究

从 3种不同厚度规格 (36mm ,5 0mm ,80mm )的 9Ni3CrMoV钢板中不同部位及不同方向取样 ,用圆试样测定了拉伸应力 应变曲线 ,计算了该钢的形变强化指数n值 ,研究了取样部位和取样方向对n值的影响 ,结果表明 ,试样取样部位和取样方向对n值的影响不大 ,9Ni3CrMoV钢的n值与屈强比σs/σb 及屈服强度σs 呈明显线性关系。在最大载荷下 ,9Ni3CrMoV钢的真应变εb 低于其形变强化指数n值 ,两者相差约 10 %。

形变热处理-变温淬火新工艺对Cr12型钢性能的影响

本文分析对比了Cr12型冷作模具钢经形变热处理-变温淬火与等温淬火及常规热处理后的硬度、耐磨性、冲击韧性、多冲抗力及断裂韧性,并对形变热处理-变温淬火新工艺能明显提高Cr12型钢强韧性的原因,从显微组织变化方面进行了解释。文中还介绍了新工艺在实际应用中所取得的显著技术经济效益。

淬火和回火温度对GX160CrMoV12钢显微组织和力学性能的影响

高碳高铬钢具有高硬度,但钢中存在网状共晶碳化物,使用时易断裂。为了改善GX160CrMoV12钢的组织和力学性能,采用OM、SEM观察,硬度测试,冲击韧度测试和XRD测试等方法,研究了淬火和回火温度对GX160CrMoV12钢组织与力学性能的影响。结果表明:GX160CrMoV12钢淬火后的组织为马氏体+残余奥氏体+碳化物。随着淬火温度升高,共晶碳化物逐渐溶解,马氏体尺寸变大,残余奥氏体含量升高,硬度先升高再降低,最优淬火温度为1040℃。GX160CrMoV12-Ti-Ni-Y钢在回火后基体是回火马氏体,随着回火温度升高,硬度下降,冲击韧度升高,最优回火温度为200℃。

GX23CrMoV12-1钢燃气轮机铸件热处理工艺研究

某新型燃气轮机的核心铸件轴套和导流环采用GX23CrMo V12-1耐热钢制造,其强度等级要求540-740MPa、550℃屈服强度要求≥290MPa。通过研究不同热处理工艺对GX23CrMoV12-1耐热钢组织与力学性能的影响,结合轴套和导流环薄壁易变形的特点,确定了1040-1060℃风冷淬火+730-750℃回火的铸件热处理制度,在保证产品力学性能的同时,有效控制了热处理变形,也满足了730℃下焊后去应力退火要求。

12CrMoV钢冶炼工艺与钒的收得率试验

本文12CrMoV钢冶炼工艺三种工艺方案的比较,分析了影响钒收得率的主要因素和提高钒收得率的工艺方案。

硼对12Ni3CrMoV钢韧性的影响

本文通过生产统计分析和系列冲击、落锤、爆炸、断裂韧性(COD)等试验研究,揭示了硼对12Ni_3CrMoV钢的韧性不利影响,指出含硼量超过15ppm时引起低温冲击韧性、断裂韧性明显降低;转折温度VT_(r100)、NDT、FTP明显升高;VT_(r100)与FTP之间存在很好的相关性及临界区淬火工艺对改善高硼的12Ni3CrMoV钢的低温韧性也是一种有效的韧化措施。

高压蒸汽管12CrMoV钢的热处理工艺探讨

汽轮机高压蒸汽管是整个机组的重要组成部分,其管材的选用和热处理工艺将直接影响到整个机组的使用寿命,我厂根据设计的机组性能要求,对高压蒸汽管选用12CrMoV材料,该材料热处理规范对材料的力学性能有着极其重要的影响,当其化学成分确定之后,管材的力学性能主要取决于热处理工艺参数的选择,对12CrMoV钢尤其是这样。该材料经热处理740℃回火后其综合力学性能,金相组织均符合YB529-70技术条件。

12Cr1MoV钢中的粒状贝氏体组织与高温性能

１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的正火加高温回火（使用态）组织为：先共析铁素体和珠光体，有时出现粒状贝氏体。本文研究结果表明：炼钢过程中产生的微量氮的含量和正火温度对粒状贝氏体的形成有重大影响，粒状贝氏体的存在有利于提高１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的高温持久强度，却会降低高温持久塑性，本文还对５６０℃持久试验后的断裂试样进行了显微组织分析。

12Cr2Mo1R钢持久试验后的组织与性能

对模拟焊后热处理态12Cr2Mo1R钢在500℃条件下进行了持久试验,研究了试验前后钢的组织和硬度的变化。结果表明,试验前后钢的组织均以贝氏体为主,碳化物同由M3C、M2C、M7C3和M23C6组成,随着持久断裂时间的增加,试样中碳化物数量出现了波动,但均高于试验前,碳化物颗粒的平均尺寸先减小后升高。在持久断裂时间为2272 h时,试样中碳化物含量最高,颗粒平均尺寸最小。断后试样的硬度则先略微降低,后升高,并在持久断裂时间为2272 h时达到最高值,然后再次降低。与夹持段相比,试样的工作段在试验过程中因变形而析出更多的碳化物,试验结束后硬度的下降也较明显,且随持久断裂时间的增加,两段的碳化物含量、尺寸大小和硬度的变化规律基本一致。

86CrMoV7钢热变形奥氏体的TTT图

采用膨胀法测定了 86Cr Mo V7钢 90 0℃奥氏体化ε=1s- 1,ε=0 .4热变形前后过冷奥氏体等温转变曲线。结果表明 :热变形明显促进珠光体、贝氏体转变。变形提高了珠光体、贝氏体的形核率 ;对珠光体长大速度影响不大 ;但抑制贝氏体长大 ;

精炼渣组成对31CrMoV9钢夹杂物的影响

试验用31CrMoV9钢(/%:0.28~0.33C,0.30~0.35Si,0.49~0.60Mn,0.011~0.016P,0.027~0.031S,2.47~2.60Cr,0.16~0.23Mo,0.12~0.19V)由25 kg感应炉熔炼,采用正交试验研究了二元碱度2.5~3.5不同成分精炼渣(/%:46.43~59.89CaO,15.16~23.50SiO_2,10~20Al_2O_3,6~10MgO,2~5CaF_2)对31CrMoV9钢夹杂物数量、尺寸和成分的影响。结果表明,精炼渣二元碱度和氧化铝含量对该钢夹杂物含量的影响显著;当二元碱度从2.5增加到3.5时,每0.3 mm^2钢中夹杂物的平均面积从22.07μm^2增至25.67μm^2,增幅为16.31%;夹杂物的数量从316.67个/0.3 mm^2降至255.00个/0.3 mm^2,降幅为19.47%,且有利于形成复合型夹杂物。当氧化铝含量从10%增加到20%,每0.3 mm^2钢中夹杂物的面积由22.57μm^2增至24.28μm^2,增幅为7.55%,夹杂物的数量由292.67个/0.3 mm^2降至272.00个/0.3 mm^2,降幅为7.06%,并易形成镁铝尖晶石类夹杂物。综合分析,当精炼渣成分为10%Al_2O_3、10%MgO、5%CaF_2、二元碱度为3.5时精炼效果最佳。

冷轧变形量对Mn12Ni2MoTi(Al)钢层状双相结构的影响

采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)、电子探针(EPMA)和室温单轴拉伸实验研究了冷轧变形量及后续退火对Mn12Ni2MoTi(Al)钢的层状结构微观组织及其拉伸性能的影响。结果表明:冷轧变形量越大,退火后越容易形成奥氏体(γ)、马氏体或铁素体(α)交替排列的层状双相结构;745℃1 h+480℃12 h二次退火有利于材料中奥氏体含量的提高,并有利于γ/α’层状结构的形成;层状双相结构组织往往存在强烈的织构和Mn元素的偏聚。当双相钢具有层状结构时,其强度和塑性同时提高。

超低碳含铜时效钢抗裂性研究

采用理论计算、热影响区最高硬度试验和小铁研试验方法研究了超低碳含铜时效钢的抗裂性.结果表明,与强度级别相同的12Ni3CrMoV钢相比,超低碳含铜时效钢具有更为优异的焊接性能,其热影响区淬硬倾向较小,在-5℃～0℃以及低于4000 Pa绝对湿度下不预热焊接能够获得良好的焊接性能.