结合形态学变形虫和复合颜色空间的彩色图像边缘检测模型

为解决彩色图像边缘检测中出现的RGB空间中向量排序、边缘准确定位以及抗噪性问题,提出一种基于形态学变形虫(自适应结构元素)并联合使用HSV空间和RGB空间的彩色图像边缘检测方法.首先在HSV空间中计算变形虫结构元素,克服了传统形态学结构元素选择不合理的缺点;然后借助HSV空间中的度量,并将其转换到RGB空间中完成向量的排序;再在RGB空间中,通过计算上述变形虫结构元素中像素间距离最小值定义边缘强度,不仅避免了HSV空间边缘定位不准确的问题,而且提高了算法的抗噪性;最后借用Canny算子的思想得到单像素边缘.实验结果表明,该方法能够充分考虑到图像的局部特征,边缘定位准确、抗噪效果显著,能得到有效、丰富的边缘信息.

基于欧拉微动放大的桥梁全息变形形态获取方法

与桥梁变形测量方式中测点分散布置不同,获取桥梁的全息变形行为可以有效地分析其结构变化。采用了基于相位的欧拉影像放大算法,结合视频影像非接触测量的方式,获取桥梁整体的变形形态参数,实现了桥梁全息变形的采集及放大。该方法与数字图像相关方法不同,欧拉放大算法是基于带通滤波并提取相应带通范围内的周期振动信号进行放大。该处理方式适用于桥梁结构这种具有周期性振动的变形特性。采用高速民用摄影机对实验室大跨径自锚式悬索桥缩尺模型进行定点拍摄获取数字影像信息,然后通过基于相位的欧拉影像放大算法将微小的振动形态进行可视化处理,最后利用精简边缘算子实现了桥梁结构边缘的提取。同时结合传统动态位移测量方法获取同期形态变形数据,通过对比分析结果证实了该方法的可行性,为未来利用影像手段进行全息形态获取提供了一种新方法。

大坝缝结构变形形态的简单模拟方法

为解决传统有限元接触分析算法计算量大、难于收敛的问题,提出采用弹簧间隙组合元对大坝缝初始、张开、灌浆等阶段的工作性态进行准静态和瞬态的模拟方法。通过对大坝缝典型工作形态和弹簧间隙组合元工作原理的分析,设计的几何模型综合考虑了灌浆缝、永久缝和自由缝情况。计算结果表明,该方法较好地反映了大坝缝在灌浆前和灌浆后由温度应力引起的结构变形形态,可为相关计算分析提供参考。

自然、变形抑或补偿——专利促进形态论

专利促进是目前我国各级政府推行的一项重要专利政策,但在具体实施中存在许多问题。在专利激励理论基础上对专利促进进行一种形态解读,有助于准确定位其作用和限度。以私权授予和市场机制为构成要件的专利促进机制属于自然形态的专利促进。目前我国实施的专利促进可定位为变形形态的专利促进,由于行政权力的过度介入,这种变形形态的专利促进存在若干问题。补偿形态的专利促进以调动闲置创新资源和创新积极性为目标,坚持市场竞争机制,对行政权介入专利促进的程度有更好的定位,是合适的专利促进形态。

高速冲击下材料的增塑效应、变形形态及性能

本文利用透射式电子显微镜研究了35CrMnSi、4Cr5MoVSi钢和粉末冶金高强度低塑性钨合金W-7Ni-3Fe制成的模拟弹侵彻穿甲后的显微组织。提出某些静态脆性材料在高速冲击下显现出明显的增塑效应。并认为高速冲击下材料的塑变机制不同于静态的位错滑移机制,关于材料的动态塑性流变机制,还有待进一步深入细致的研究。本文还将金属高速冲击下的塑变形态分为热塑性失稳(绝热剪切)和均匀塑性流变二种,利用穿甲试验证明前者是有害的变形,而后者是有利的。此外,本文还试图根据塑性流变机制的改变提出村料动态与静态性能研究的“分界应变率”(10~3秒^(-1)～10~4秒^(-1))供讨论或参考。

计算机模拟织物变形形态的研究现状

介绍了国外计算机图形学界对织物变形形态的研究现状 ,按建模原理分为几何方法 ,物理方法及综合方法 .

大坝结构缝变形形态的模拟方法研究

主要采用弹簧间隙组合元的方法对大坝结构中的缝变形形态进行模拟分析,以求实际应用中能够对大坝工程施工建设有积极指导意义。

设计形态具象与抽象含义的符号特征

通过对形态的具象和抽象在美学领域的含义的解释,提出具象和抽象在形态中没有绝对区分,可以角色互换,同时文章研究了从具象到抽象的形态变形过程,最后提出具象与抽象形态在设计中的运用与把握。

金属快速剪切挤压连接变形的关键参数优化

影响金属快速剪切挤压连接板料变形的参数较多,精确建立参数与变形质量之间的关系比较困难。采用工艺实验结合数值模拟的方法分析了单参数变化对板料变形形态的影响,得到了搭接量(B)、压下量(L)、刃口宽(A)、刃口倾角(α)等关键参数对变形形态的影响规律。借助有限元数值模拟软件进行了正交实验模拟,得到了最优的参数组合,通过多元线性回归,得到了关键参数与分析指标间的数学模型。并通过实验验证了数学模型的正确性。

应用离散元法分析采矿引起厚松散层变形的特征

介绍了利用离散元法模拟分析从采矿到基岩垮落至厚松散层变形的过程 ,分析了厚松散层的变形特征与开采充分度、采厚、松散层厚度和松散层岩性等的相关关系 .认识到对永久性非充分采动 ,相关建筑物保护煤柱可适当减小 .厚松散层内部移动边界有明显的曲线特征 ,应选用分段或曲线形式设计建筑物保护煤柱 .厚松散层厚度越大则移动角越小 。

变形测量的数字图像相关分析法

通过变形形态函数的引入，将数字图像（散斑）相关搜索方法进一步推广，提出了数字图像相关分析法．在这一方法中，把对位移及其各个导数分量独立进行的相关迭代变为对变形形态函数的系数进行相关迭代，从而既简化了迭代过程，又实现了整个变形场的直接测量（计算）．典型的实验结果验证了这一方法的可行性．

地面沉降变形破坏实例分析

某水库在2010年汛期运行中,溢洪道下游出水渠左岸出现大面积地面沉降现象,并伴随有大面积地面裂缝,且局部出现坍塌现象,严重影响周围居民的正常生活和出行安全,一旦垮塌,将对水库行洪产生极大的影响。文章通过调查沉降区工程地质及水文地质条件,详细描述沉降区形态,深入分析了产生破坏变形的原因。结果表明:降雨入渗是导致大面积地面沉降及局部坍塌的主要原因,回填区土体结构杂乱且松散,透水性强,亦具备形成沉降的岩性结构条件。

盾构施工引起的砂卵石地层分层沉降变形规律

城市地铁盾构隧道施工过程中,由各种原因诱发的地面塌坑或塌陷事故时有发生,严重影响了城市地铁施工安全。以成都地铁7号线为工程依托,采用现场测试等手段对典型断面的盾构隧道上方地层的分层沉降进行归纳总结和分析,得出的主要结论有:将砂卵石地层中盾构隧道施工引起的地层变形形态主要可归纳为5种情形;当分层沉降曲线基本呈竖直线并有一定的波动趋势时,不需采取任何措施;当曲线呈逐渐增大的趋势且可以测到地层下方的沉降值时,应对松散地层加强注浆,避免变形继续发展;当曲线呈骤然变大且不能测到地层下方的沉降值时,应该停止施工,加强开挖面支护措施,并对空洞进行注浆回填密实,避免变形继续发展;当曲线出现向左边弯曲的状态时,应该勘测出具体位置,进行注浆充填;当监测出的分层沉降曲线逐渐增大、骤然增大、向左弯曲时,施工方应及时作出相应的处理措施来阻止地层破坏的持续发展,避免出现坍塌的事故。

一软基上的坝基长期变形性状分析

长期荷载作用下软土地基的变形性状广为工程与学术界关注,长期变形与软土的次固结有关,有关粘性土次固结变形机理,学术界已开展了大量试验和理论研究,取得了不少成果。相对而言,工程性状分析,尤其是长期荷载作用下软粘土地基变形大小及其发展趋势的报道相对较少。我国第一个在软土地基上成功采用砂井排水固结法加固地基建成的杜湖大坝,自1972年投入使用以来已安全运行40余年,积累了较为完整的大坝坝基沉降与边桩水平位移等监测数据。本文在总结前人软土主、次固结变形研究成果基础上,对杜湖大坝的长期沉降和边桩水平位移加以整理,从随时间发展模式和变形有限终值两方面考虑,分析了坝基沉降和坝体水平位移随时间长期发展模式,提出了一种预测长期沉降的经验估算法,探讨了坝基变形形态随时间的发展规律。

煤矿深部巷道围岩变形研究现状

本文通过分析当前煤炭开采现状,从深部巷道围岩的变形形态、变形特征及已有研究三方面,力争为进一步揭秘煤矿深部巷道变形及支护研究提供支持与帮助.

深基坑双排桩支护的设计与变形监测研究

以深圳地区某双排桩基坑为研究对象,通过分析双排桩和毗邻建筑物的变形监测数据,发现基坑开挖施工期的前1/3阶段为双排桩支护结构侧向变形较快增长的时期,而支护结构后方建筑物的显著沉降主要出现在开挖施工期的后2/3阶段中,双排桩支护结构的侧向变形形态有一定变化,桩间水泥土帷幕能够有效提高双排桩的抗侧刚度。

评价纺织机械动态性能的新方法——运转变形型态分析(ODS)

本文介绍的 ODS 技术能够直接测量机械运转变形形态、它提供运动参数和机械故障的有用信息,作为评价机械动态性能的依根,亦可以指出修改机械结构优化的部分,以防止振动,早期失效和摩损等问题。文章通过三种纺纱锭子的动态性能 ODS 分析,摇架的 ODS 评价和细纱机主轴系统结构动态性能的 ODS 分析,证明了这种 ODS 技术具有试验简单,操作方便和计算比较精确的特点,而且利用 ODS 真实反映机械运动变形规律。尤其适用于稳态工作条件下的纺织机械动态性能评价。

超长续航变形新本 海尔Sailing P13A

二合一变形产品兼具平板的便携性和PC的性能，不仅可以作为家庭影音娱乐利器，还是外出办公的好帮手。目前二合一产品的变形形态各有差异，包括滑盖、翻转、

竖向荷载作用下螺杆灌注桩受压承载机理的试验研究

螺杆灌注桩是一种上部为圆柱形、下部为螺丝形的组合式灌注桩,由于具有承载力高、节约材料、文明施工程度高等特点,在工程中得到广泛应用。螺杆灌注桩由于其特有的施工工艺及截面形式,使得其承载机理不同于等截面灌注桩。通过室内模型试验,采用图像处理技术直观地得到螺杆桩和直杆桩的破坏形态,进而对其承载机理和承载力计算进行探讨,并采用现场试验进行验证。模型试验和现场试验表明,螺杆桩的单桩承载力高于同直径的等截面桩,螺纹段的侧阻力与等截面桩的侧阻力相比明显提高。螺纹段和直杆段的极限侧阻力产生机理有所不同。对于螺纹段,在极限状态下,由于螺牙的机械咬合作用使得螺牙以及螺牙之间的土体作为整体与周边土体产生剪切位移,螺纹段的极限侧阻力表现为周边土体的抗剪强度,破坏面为连续的拱形,拱形截面的平均直径大于螺牙的外径;对于直杆桩,在极限状态下,侧阻力表现为桩体与桩周土体的摩擦阻力,破坏面为桩周的圆柱面。根据试验结果,给出螺杆灌注桩单桩极限承载力的表达式,并给出相关参数的取值建议。