循环淬火细化对42CrMo钢组织及疲劳性能的影响

42 Cr Mo经 86 0℃循环淬火 3次 ,5 5 0℃回火处理以后 ,奥氏体晶粒平均直径可细化到 7μm左右 ,因而所形成的马氏体板条长度大大缩短。这种短小的回火板条马氏体相对具有较低的疲劳缺口敏感性并可使屈服强度和伸长率同时提高。其中疲劳强度提高 2 4% ,对于相同的强度级别来说 ,伸长率可提高 2 5 %。晶粒细化以后 ,42 Cr Mo的疲劳裂纹常常起源于表面擦伤处 。

多次循环淬火工艺参数对10Ni5CrMoV钢晶粒细化的影响

对10Ni5CrMoV钢在930～1030℃进行不同保温时间、不同次数的循环淬火,采用光学显微镜观察显微组织变化,并探讨了加热温度、保温时间、循环次数对晶粒尺寸的影响,对热处理前后该钢的力学性能和断口形貌进行了分析。结果表明:不同温度下随着保温时间的延长,晶粒尺寸逐渐增大,100 s时最佳;循环次数小于3时晶粒粗大且不均匀,大于3时细化效果增加不明显;随加热温度升高,晶粒尺寸先降后增,950℃最细小;细化晶粒的最佳工艺为加热温度950℃、保温100 s、3次循环淬火,可使晶粒尺寸由253μm细化至63μm,淬回火后钢的强度及塑韧性均有明显提高。

循环淬火渗硼锤片表层硼化物层的脆性研究

用循环淬火的方法对两类渗硼粉碎机锤片表层硼化物层的脆性进行了对比 ,发现淬火时硼化物层受到拉应力的作用而发生龟裂 ,与渗硼层相比 ,硼铬稀土共渗层的脆性明显降低。用显微硬度压痕结合声发射法对脆性进行检测 ,以及两种渗硼粉碎机锤片的使用结果都证明了此结论。因此 。

瓦楞辊失效分析及循环淬火表面强化

针对日前国内瓦楞辊工作寿命远远低于国外水平的现状,从瓦楞辊的材质与热处理工艺入手,根据热处理后硬度和显微组织分析,确定在860℃3次循环淬火为最佳的处理工艺,既可提高机体强度又可提高其韧性,从而使瓦楞辊的耐磨性和疲劳强度得到提高。

循环淬火工艺对连铸10CrNi3MoV钢组织与性能的影响

针对高温热成型及正常调质处理后结构件用连铸10CrNi3MoV钢性能恶化这一问题,采用循环淬火热处理工艺研究了力学性能、显微组织及晶粒度。结果表明,采用860℃三次循环淬火+高温回火(630℃×3 h)热处理工艺,能够有效细化连铸10CrNi3MoV钢的晶粒,改善其低温韧性,使其力学性能满足使用要求。

淬火-分配-回火工艺和多循环淬火-分配-回火工艺

综述了由徐祖耀院士提出的淬火-分配-回火(Q-P-T)新工艺的背景和发展现状。总结了先进Q-P-T钢从超高强度到高强塑性的发展,重点论述了在形变中残留奥氏体增强超高强度钢的塑性的微观机制。鉴于单循环Q-P-T工艺对大尺寸工件和不同尺寸热轧板(或H型钢)处理的局限性,提出了多循环淬火-分配-回火(MQ-P-T)工艺及其在冶金行业热轧板(或H型钢)的工程应用。最后列举了MQ-P-T工艺在机械行业的应用实例。

循环淬火对LY12CZ板材性能的影响

循环淬火是近期来新提出的一种热处理工艺,这种工艺在国内外的研究还不够深入。本文比较了循环淬火与一次淬火对LY12CZ合金板材的力学性能、金相组织、晶间腐蚀、铜扩散、电导率等方面间的差异,同时,对循环淬火从理论上进行了初步探讨。

循环淬火对22MnCrNiMo系泊链钢组织和性能的影响

22MnCrNiMo钢是用于制造R4级海洋工程系泊链的新型钢种,为了使其达到R4S级系泊链的综合力学性能,比较系统地研究了22MnCrNiMo钢两次快速加热循环淬火调质热处理工艺及组织和力学性能的变化规律。结果表明,该钢经循环淬火处理后获得了细小均匀的奥氏体晶粒,晶粒平均尺寸由原始轧制态的38μm细化到约10μm,综合性能得到明显提高。尤其是韧性与一次加热淬火调质处理的相比,-20℃冲击功值提高近40%,完全达到R4S级系泊链的综合力学性能要求。

循环淬火对B/M超高强钢奥氏体晶粒细化的影响

采用"热模拟试验法"进行了超高强度钢的循环热处理试验。通过热循环曲线并结合微观组织研究了循环淬火过程中奥氏体细化规律。结果表明,随着循环淬火次数的增加,奥氏体晶粒尺寸逐渐减小,晶粒细化效果明显。

31m空气循环淬火炉计算机温度控制系统

受大型淬火炉体积、结构、加热方式、保温性能、室温等诸因素的影响,炉内温度的均匀性、稳定性和控制精度难以达到工艺要求,为此,以某铝业集团公司31m空气循环淬火炉温度控制系统为研究对象,采用双层炉体结构,均匀分布多个加热器和温度检测元件,以空气循环和辐射传热2种传热方式传热,采取智能增量式PID控制算法由PLC和计算机以PWM方式进行分区控制。实践结果表明,给定温度在铝合金淬火温度范围450～550℃之间取值时,系统升温超调量小;在保温阶段,炉内温度不均匀性为-3～3℃,炉温稳态误差为-1～1℃,达到了航空航天铝合金大型构件淬火炉温度控制的高精度、高均匀性和高稳定性的要求。

分级加热与循环淬火对ER8钢组织及力学性能的影响

对碳含量为0.54 mass%的ER8钢进行分级加热处理和循环淬火处理,研究了不同热处理条件下ER8钢的室温力学性能及显微组织,并观察和分析其断裂特征。结果表明:ER8钢经分级加热、淬火及高温回火后,韧窝的数目变多,韧窝尺寸有所减小。ER8的力学性能与微观组织密切相关,微观组织的细化和均匀化有利于其抗拉强度和硬度的提高。选取临界点以上合适温度和保温时间进行分级加热,可以影响最终奥氏体化过程中晶粒的长大,然而选择较高的奥氏体化温度会降低分级加热对改善ER8钢显微组织的作用。经850℃×1.5 h正火、900℃×1 h淬火及650℃×40 min回火处理后试样晶粒的平均尺寸及分布均匀性明显改善,抗拉强度可达967.1 MPa,硬度可达311.1 HV0.05。奥氏体化温度对珠光体片层间距的影响较小,经正火、淬火及回火(NQT)处理的工艺试样相较于原试样硬度提升约50 HV0.05,然而再经相同淬火回火工艺进行一次循环热处理对硬度没有明显影响。

循环淬火-回火处理对90CrMnTi钢冲击韧性的影响

采用OM、SEM、TEM和XRD等分析方法，研究了90CrMnTi钢经780℃淬火（1～3）次和180℃回火处理后的组织和性能，分析了循环淬火-回火处理对冲击韧性的影响。研究表明，循环淬火显著改善了90CrMnTi钢的冲击韧性，但对其硬度的影响较小。经3次淬火后其晶粒尺寸从1次淬火的约18μm减小到3μm，马氏体片的宽度明显变窄，未溶碳化物减少和残留奥氏体量增加。宽度20—70nm的薄膜状残留奥氏体分布于马氏体片间或马氏体片与碳化物的交界处，且与相邻马氏体满足K—S或N—W位向关系。90CrMnTi钢冲击韧性显著提高的根本原因是循环淬火一回火处理所致的晶粒超细化、马氏体片细化和碳化物减少及残留奥氏体量增加的综合作用的结果。

AISI4140钢水-空循环控时淬火新工艺

重点研究AISI4140钢的淬火温度、防止开裂和水-空循环时间等热处理工艺。通过多次实验确定了最佳的热处理工艺参数,实现了AISI4140钢强度及韧性的良好匹配。

循环加热淬火对高应力弹簧疲劳寿命的影响

研究了循环加热淬火处理对 5 0 Cr VA钢的强度、塑性和疲劳性能的影响。试验结果表明 ,循环加热淬火能够提高强度、断面收缩率和疲劳寿命。在最大工作应力为 780 MPa的高应力条件下 ,所有经过循环加热淬火处理的 5 0 Cr VA弹簧的疲劳寿命都超过 10 7次。

循环加热淬火加热速度对20Cr材料机械性能的影响

本文试验了２０Ｃｒ材料在循环加热淬火时，循环加热速度对材料的抗拉强度，屈服强度，伸长度，断面收缩率，冲击韧性的影响。

循环加热和淬火对20MnCrNiMo钢组织及性能的影响

对从40 mm厚板坯上切取尺寸为20 mm×40 mm×200 mm的20MnCrNiMo钢试样,分别进行了860℃水淬,860℃水淬再860℃水淬二次淬火,900℃水淬再860℃水淬二次淬火,以及900℃水淬、860℃水淬再860℃水淬三次淬火。经1~3次淬火的试样均于620℃回火。随后,采用光学显微镜、扫描电镜等设备研究了试样的显微组织、断口形貌和力学性能。结果表明,多次淬火可细化钢的晶粒,改善钢的力学性能;三次淬火对组织细化及性能改善的效果好于两次淬火;对于这种钢的两次淬火工艺,初次淬火温度为860℃的工艺能使钢的晶粒更细小,力学性能更优。

32Cr2MoV钢循环热处理特性的研究

研究了循环淬火工艺对32Cr2MoV钢力学性能的影响。结果表明,试样经2～3次循环淬火后,能够得到均匀细小的晶粒,获得优于常规处理的高强度、高韧性和高塑性。与常规工艺相比,循环淬火工艺具有热处理周期短、生产率高、耗能少等优点。

循环热处理对高速钢超塑性的影响

此文研究了循环热处理工艺对W6Mo5Cr4V2钢超塑性的影响.结果表明:该钢在1040℃两次循环淬火是实现其超塑性的最佳热处理工艺;按此工艺进行预处理后,在810℃、初始应变速率为5.56×10^(-1)s^(-1)的条件下,该钢的超塑延伸率可达187%.

航空航天铝合金大型淬火炉研制与发展现状

分析了硝盐炉和空气循环铝合金淬火炉的特点,介绍了国内外飞机制造公司设计、制造空气循环铝合金淬火炉的技术参数及主要制造商的情况。

循环热处理对35CrMo钢低温机械性能的影响

本文对35CrMo钢在γ区和(γ+α)两相区循环加热处理和常规调质处理后进行了室温～-196℃低温机械性能的试验研究。探索了循环加热处理改善35CrMo钢低温拉伸和冲击性能的可能性;讨论了循环次数、原始组织状态和回火温度对35CrMo钢低温机械性能的影响;以及研究了较佳的循环热处理工艺。