影响水泵必需汽蚀余量(NPSH_r)换算关系的因素分析

泵转数变化时,其工作性能随之变化,本文通过水热力学性质、动力相似假设、水泵汽蚀性能测试标准对水泵影响的理论分析,揭示了泵在转速变化时的必需汽蚀余量(NPSH_r)换算关系中存在的问题。

离心泵输送粘油时必需汽蚀余量的CFD解析

粘度比水高的粘油会使离心泵的必需汽蚀余量增大,影响其正常运行。粘油的汽蚀余量试验需要特殊的试验装置和试验过程中汽泡不易去除等困难使这方面的试验资料相当稀缺。为此,本文首次采用CFD方法研究了离心泵输送粘油时的汽蚀性能,并与现有的必需汽蚀余量换算系数曲线和试验结果进行了对比。为了确保计算的稳定和准确,叶轮和蜗壳采用了四面体-正六面体混合网格、交错压力差分格式和网格调整技术。获得的扬程-有效汽蚀余量曲线光滑,计算的不同雷诺数下的必需汽蚀余量换算系数与现有的结果吻合。本文对于离心油泵的设计和汽蚀性能计算具有应用价值。

轴流泵必需汽蚀余量的优化方法

本文提出一种优化轴流泵必需汽蚀余量(NPSH_T)的方法。首先,利用现有的叶栅实验数据确定一个使必需汽蚀余量出现最小值的叶轮直径。然后,调整叶轮出口流体速度矩使必需汽蚀余量出现最小值,进行第二次优化。叶轮出口流体速度矩由速度矩分布函数表示。速度矩分布函数是由两个参数确定的二次多项式。在第二次优化过程中,利用径向平衡方程和激盘理论确定叶片进出口角和叶片形状;采用二维涡元法计算叶片表面流体速度、压力分布和汽蚀余量;建立必需汽蚀余量与确定速度矩分布的两个参数的响应面。结果表明,在第一次优化基础上,第二次优化使必需汽蚀余量下降了37.5%,有较明显的效果。

浅析立式长轴离心泵的必需汽蚀余量NPSHR测试

介绍了立式长轴离心泵的必需汽蚀余量NPSHR的测试方法和技术总结,特别是针对必需汽蚀余量NPSHR相对较低的立式长轴离心泵的测试要求和结论判定进行了分析。

双螺杆泵选型和必需汽蚀余量探讨

对比了德国鲍曼公司的双螺杆泵样本的计算必需汽蚀余量公式、ALLWEILER公司的双螺杆泵的必需汽蚀特性曲线,并与国内某泵业2G系列中NPSHr曲线示例进行了比对计算。文中指出由于螺杆泵输送的介质品质不同、粘度工况不同,计算误差可能很大,需根据实际情况作大量试验来修正计算公式。

离心泵汽蚀余量计算公式推导与分析

离心泵是过程流体机械课程讲授的最主要装置之一,其中,汽蚀余量的概念及表示方法是比较难掌握的知识点,学生很容易混淆教材中的三个汽蚀余量计算公式。推导有效汽蚀余量和必需汽蚀余量的定义式和计算式,阐明五个公式的物理意义,并分析不发生汽蚀的条件,梳理和归纳知识点,方便学生准确理解和应用。

离心泵汽蚀分析及优化措施

离心泵是一种应用非常广泛的流体机械,汽蚀严重影响了离心泵的工作性能。本文阐述了离心泵汽蚀的产生机理及其危害;详细描述了有效汽蚀余量NPSH a和必需汽蚀余量NPSH r;利用NPSH a与NPSH r对汽蚀现象进行了详细的理论分析,并提出了提高离心泵抗汽蚀能力的措施。

全空化模型预测离心泵汽蚀性能的准确度

文献[2]采用两相流全空化模型计算了离心油泵输送粘油的汽蚀性能,但因缺乏试验数据,故无从知道计算的必需汽蚀余量与其试验值的差别。另外,目前还没有关于利用空化模型预测泵初生空化方面的研究;同时,全空化模型预测离心泵汽蚀性能准确度的评估目前还不多见。因此,本文采用全空化模型预测文献[3,4]的试验离心泵输送水时的汽蚀性能,获得了初生空化系数-流量曲线和扬程-有效汽蚀余量曲线,探讨了泵扬程与叶轮内部汽液体积比的关系以及非凝结气体浓度、紊流模型对扬程-有效汽蚀余量关系曲线的影响。本文的计算方法、经验和结果对实际工程中的离心泵汽蚀性能的预测和流动模型的选择有借鉴作用。

离心泵反转作为液力透平的汽蚀性能及粘度影响的CFD解析

离心泵反转作为液力透平的汽蚀(空化)性能和空化流动特性是迄今尚未研究的课题。本文采用CFD方法对试验用离心泵反转作为液力透平使用时的汽蚀性能和介质粘度影响情况进行了数值解析,获得了"必需汽蚀余量"校正系数与雷诺数的关系曲线,揭示了透平内存在叶型空化和尾水管空化带两种空化形态以及粘度和工况对尾水管旋流特性的影响情况,发现空化和液体粘度对尾水管旋流特性有重要影响。最后,探讨了采用轴功率下降3%准则确定透平"必需汽蚀余量"的可能性。本文结果对泵作为反转透平的设计、选型、性能预测和叶轮改型有一定的参考价值,对于推动其空化流的研究亦有借鉴作用。

置换蒸煮卸料泵的汽蚀分析及解决办法

针对置换蒸煮卸料泵汽蚀现象难以消除这一难题,在分析卸料泵产生汽蚀的基础上,结合置换蒸煮卸料的特点,从控制的角度出发提出通过稳定卸料浓度、改变泵速以及通入压缩空气的方法进行卸料,使得在整个卸料过程中,卸料泵的有效汽蚀余量(NPSH_a)都大于它的必需汽蚀余量(NPSH_r),从而避免汽蚀现象的发生。

2024年第1期导读

等螺距与变螺距诱导轮对高速泵性能影响的试验研究一文基于大功率高速泵开展水力性能试验,分别针对等螺距诱导轮与变螺距诱导轮开展试验研究,探索不同诱导轮结构形式对扬程、效率、必需汽蚀余量的影响规律。研究结果表明,在额定流量下,安装变螺距诱导轮高速泵的扬程明显高于安装等螺距诱导轮高速泵的扬程,但在该工况下等螺距诱导轮的抗汽蚀性能却优于变螺距诱导轮。研究还发现安装不同结构形式的诱导轮对高速泵效率的影响较小可以忽略。

等螺距与变螺距诱导轮对高速泵性能影响的试验研究

在叶轮入口处加装诱导轮是提高高速泵抗汽蚀性能的有效途径之一,等螺距诱导轮与变螺距诱导轮作为最常用的两种诱导轮结构形式,直接影响高速泵的扬程、效率和必需汽蚀余量。为了验证不同结构形式的诱导轮对高速泵性能的影响,本文基于大功率高速泵开展水力性能试验,分别针对等螺距诱导轮与变螺距诱导轮开展试验研究,探索不同诱导轮结构形式对扬程、效率、必需汽蚀余量的影响规律。研究结果表明,在额定流量下,安装变螺距诱导轮高速泵的扬程明显高于安装等螺距诱导轮高速泵的扬程,但在该工况下等螺距诱导轮的抗汽蚀性能却优于变螺距诱导轮。研究还发现安装不同结构形式的诱导轮对高速泵效率的影响较小,可以忽略。

泵的汽蚀

作者介绍了水泵产生汽蚀的原因,以及在设计中怎样防止汽蚀的方法和措施,对水泵安装设计中防止汽蚀有参考价值。

关于水泵内的汽蚀问题分析

本文介绍了泵内汽蚀的发生机理,重点介绍了泵系统的有效汽蚀余量、必需汽蚀余量、允许汽蚀余量以及允许吸上真空高度和允许倒灌真空高度的概念,并且从泵的制造、运行和用户的角度分析了防汽蚀的措施。

离心泵汽蚀现象分析及防汽蚀措施

主要介绍了离心泵汽蚀现象及形成机理,重点突出了两个主要概念:装置汽蚀余量(NPSHa)和必需汽蚀余量(NPSHr)。对吸上装置和倒灌装置,分别给出了装置汽蚀余量的计算公式。在此基础上,列出了提高离心泵抗汽蚀能力的方法。

如何提高泵的抗汽蚀性能

前言 泵被誉为油库的“心脏”,是油库中消耗能源最多的机械,由于汽蚀的原因,不但使泵的使用寿命缩短,而且还会使泵的运转效率下降,经济上蒙受极大的损失。因此,提高泵的抗汽蚀性能是广大油库设计、管理人员关注的问题。笔者就此谈一点粗浅的认识,供大家参考。 1 汽蚀现象及其对泵工作的影响 (1) 汽蚀现象 当液体在泵内流动时,若局部压力低于一定值,则在液体内的杂质。

改善低速大流量锅炉给水泵汽蚀性能的若干实践

针对流量为500~800 m^3/h之间的中型锅炉给水泵,通过一系列试验来研究不同吸入结构设计方案的汽蚀性能,为用户在锅炉给水系统方案设计、合理配置方面提供参考依据,同时也为泵的设计制造厂获取精确汽蚀数据提供实践参考。

变频测量轴流泵汽蚀性能的方法

为满足准确测量轴流泵汽蚀性能采用了一种新型方法,在干坑内使用实验主电机采用变频装置启动。通过调节电机不同工作频率,测量不同频率下的泵实际运行转速,将额定点流量换算到对应变频转速下的流量。通过调节出口阀的开度大小,使流量达到换算值。用压力变送器测量出泵进出口同一时间的压力值。换算到额定点的性能。当扬程下降3%时,则说明轴流泵发生汽蚀,该点即汽蚀点。实验结果显示采用变频测量轴流泵汽蚀性能的方法,泵进出口压力波动小,当泵发生汽蚀时,泵的性能变化明显。通过此方法汽蚀性能测量更准确、更简洁方便、实用。

高参数锅炉给水泵的抗汽蚀性能设计

现代大容量火电机组锅炉给水泵面临越来越严苛的工作条件,其汽蚀安全性成为装置工程设计的重点。本文分析锅炉给水泵入口吸水条件,针对运行过程中的极端工况,用建立数学模型的办法计算出危险工况下给水泵对装置有效汽蚀余量的要求值,据此完成低压给水管路设计和已有管路条件下的给水泵的汽蚀安全校核计算。

离心泵汽蚀及次生故障处理探讨

本文结合离心泵系统的有效汽蚀余量和离心泵的必需汽蚀余量,对离心泵的汽蚀产生原因进行分析研究,通过增加系统有效余量和选型应用中降低离心泵必需汽蚀余量对汽蚀问题的解决措施进行探讨,在此基础上,结合离心泵的结构以及性能参数等,对次生故障进行处理,从而解决离心泵的运行故障问题。