高压煤油恒速液动机转子倾覆现象的理论研究

介绍了高压煤油恒速液动机(简称“液动机”)的转子倾覆现象,分析了机理,并按照发生的原因将倾覆现象分为主动倾覆和被动倾覆。重点研究了主动倾覆,基于对转子柱塞组件的受力分析,提出了倾覆条件的数学表达,引入了无量纲的倾覆安全系数,以定量表达倾覆风险。分析了被动倾覆的原因,并提出了解决被动倾覆的方法。在产品设计中应避免出现主动倾覆和被动倾覆。

基于恒速压汞技术研究安塞油田S区储层孔隙结构特征

为准确评价安塞油田S区储层孔隙结构特征,利用恒速压汞实验,研究了孔隙和喉道的分布特征以及孔喉半径比特征参数与孔渗间的关系。结果表明:不同渗透率的岩心样品孔隙半径分布范围基本相同,主要分布在120~340μm之间,平均孔隙半径在240μm左右;喉道半径主要分布在23μm以内;孔喉半径比与渗透率呈正相关关系,是影响S区储层渗流能力的主要因素。

TCI给药与恒速给药在胸科手术麻醉维持中的效果比较

目的 探究靶控输注(TCI)给药方式与恒速给药方式在胸科手术麻醉维持中的效果。方法 70例于本院行开胸手术的患者,以随机数字表法分为观察组与对照组,各35例。对照组以恒速给药方式进行麻醉维持,观察组以TCI给药方式进行麻醉维持。比较两组不同时间点[麻醉前(T0)、插管后(T1)、手术开始时(T2)、手术结束时(T3)]血流动力学指标[心率(HR)、平均动脉压(MAP)、血氧饱和度(Sp O_(2))]、苏醒时间、麻醉药物用量、并发症发生情况。结果 结果对照组T1、T2、T3时HR低于本组T0,T2时HR低于本组T1、T3时(P<0.05);对照组T1、T2时MAP低于本组T0、T3时,T3时MAP高于本组T0时(P<0.05);对照组T1、T3时Sp O_(2)均低于本组T0、T2时(P<0.05)。观察组T1时MAP均高于本组T0、T2、T3时,T2时MAP均低于本组T0、T3时(P<0.05);观察组T0、T1、T2、T3时HR、Sp O_(2)水平比较,差异无统计学意义(P>0.05)。与对照组比较,观察组变化趋势更平稳。观察组苏醒时间(8.49±2.11)min短于对照组的(12.54±2.06)min,麻醉药物使用量(1223.06±40.29)mg少于对照组的(1268.57±56.71)mg,差异均有统计学意义(P<0.05)。观察组并发症发生率5.71%低于对照组的22.86%,差异有统计学意义(P<0.05)。结论 在对患者进行开胸手术的过程中,使用TCI给药方式进行麻醉维持效果较好。

基于滑模内模控制的珩磨恒速进给系统控制研究

针对传统PI控制策略下电机驱动珩磨恒速进给系统波动大、精度低的问题,提出一种新型的控制方法——滑模内模控制。基于进给系统结构,将对油石的恒速进给控制转换为对电机的恒转速控制,并对其系统进行仿真建模与实验验证。结果表明,基于滑模内模的控制方法比基于传统PI的控制方法响应速度快,转速波动和误差均较小,且没有超调量。传统PI控制策略下的转速和误差响应随着反向负载的增大变得不稳定,需要较长时间才能恢复,因此选用滑模内模控制策略更能满足珩磨恒速进给控制系统的要求。

基于积分分离PID的起重机自动恒速落幅控制研究

针对起重机落幅过程中油缸载荷变化大和手动恒速落幅控制存在落幅恒速性能差、操作强度高的问题,提出了起重机落幅速度的积分分离PID闭环自动恒速控制,消除油缸载荷大范围变化对恒速落幅控制性能的影响,提高起重机产品的操控舒适性和竞争力。以某型履带式起重机落幅系统为研究对象,首先搭建了变幅平衡阀AMESim仿真模型,对不同先导压力下的平衡阀压差-流量特性进行仿真和实验验证;在此基础上进行整个落幅系统的机电液联合仿真建模,通过仿真和实验验证采用积分分离PID闭环控制方法可使落幅角速度误差控制在5%以内,满足起重机恒速落幅系统设计的要求,为起重机落幅系统的优化设计和性能提升提供理论和技术参考。

基于搅拌筒恒速运转液压电控系统应用与研究

为实现搅拌车行驶过程中搅拌筒的低恒速运转,提出了一种新型液压电控系统方案。该方案将液压电控系统与发动机电子控制单元进行串联(ECU),通过液压马达转速传感器将转速信号反馈给发动机ECU,发动机ECU对信号读取判断并对液压泵排量进行调整,从而实现搅拌筒的恒低速运转,达到节能减排的目的。该项技术在8方搅拌车上应用并进行装载试验。实验证明:新型电控液压控制技术可以实现搅拌筒的低恒速运转,转速低至1 r/min,相同时间内混凝土塌落度变化减少16%,综合油耗下降8.1%。该新型电控液压系统在搅拌车上的成功应用在国内尚属首次,对推动行业进步具有重大创新意义。

一种齿轮差动式恒速传动装置的方案设计

设计了一种齿轮差动式恒速传动装置,在分析其内在传动原理的基础上,对两个输入和一个输出之间的转速、转矩及功率关系进行了推导。并设计一组齿轮参数作为实例,代入推导的关系式中,进而分析实例中各物理量之间的量化关系,总结出实例中两个输入之间的工作范围。利用Romax建立实例仿真模型,对推导结果进行验证。结果表明,采用文中的方法正向推导的齿轮差动式恒速传动装置的转速、转矩和功率关系完全正确,为齿轮差动式恒速传动产品的正向设计分析提供了一种方法。

智能电动自行车恒速巡航系统设计

文章介绍了一种基于三星公司ARM9内核芯片S3C 2440的电动自行车恒速控制系统,该系统以Linux作为操作系统,搭配QT应用开发平台,构造了良好的图形交互界面。该系统的设计旨在改善自行车使用者的骑行负担和用户体验,通过PID算法自动实现恒速行驶,还可以通过显示装置实时显示骑行速度和距离,提高骑行的安全性和舒适性。

压汞—恒速压汞在致密储层微观孔喉结构定量表征中的应用——以鄂尔多斯盆地华池—合水地区长7储层为例

鄂尔多斯盆地华池—合水地区是典型的致密油气富集区,储层物性差,微观孔喉结构特征复杂,孔喉结构对油气的富集和后期开采有较大影响。利用压汞—恒速压汞法探讨华池—合水地区延长组长7致密砂岩储层纳米孔喉定量表征及孔喉体系中流体渗流特征。研究表明:研究区储层排替压力较高,平均喉道半径较小,孔喉体积比及孔喉比较大,渗流能力差;不同物性岩样的孔隙半径分布范围一致,喉道分布差异明显,进汞饱和度随孔隙个数的增多而增大;SHg—ΔSHg/ΔPc曲线能较好地反映进汞速率及孔喉结构,致密储层中纳米级孔喉发育,且对储层储集及渗流能力有较大的贡献;流体在注入过程中,首先进入孔隙主控区,紧接着进入孔喉共控区,最后进入喉道主控区;恒速压汞在研究致密储层孔喉结构时不能反映纳米孔喉特征,评价物性较好的储层效果较好。

恒速压汞与常规压汞的异同

文中深刻剖析恒速压汞与常规压汞的区别,便于对微观孔隙结构进行分析时选择较合适的实验手段,更加准确地对微观孔隙结构进行描述与表征。从理论模型、实验过程、测量结果的可靠性等方面,分析对比常规压汞与恒速压汞的不同,揭示了它们的本质区别。研究发现:恒速压汞由于其实验过程是准静态过程,可以将孔隙与喉道区别开来,测量值更接近静态毛细管压力,得到的喉道半径结果比较接近真实情况。因此,恒速压汞是研究孔隙结构的比较好的方法。

人造岩芯孔喉结构的恒速压汞法评价

利用恒速压汞实验,对3种不同工艺制作的人造岩芯孔喉特征进行研究,并与天然岩芯实验结果进行对比。3种方法制作的人造岩芯孔隙尺度分布均十分接近,且与天然岩芯数据吻合良好。人造岩芯喉道尺度分布集中,相比之下天然岩芯喉道尺度分布范围较宽,在极小的区间内也有可渗流喉道分布,同时平均喉道半径大于人造岩芯。天然岩芯可能呈现出大孔细喉的配置关系,存在更大的孔喉比,因而驱油效率更低,剩余油饱和度较人造岩芯更大。

应用恒速压汞技术研究致密油储层微观孔喉特征——以鄂尔多斯盆地上三叠统延长组为例

针对常规压汞获得的孔喉数值偏低,影响对储层的正确认识及后期开发技术政策的制定等问题,应用消除毛管压力影响的恒速压汞数据对鄂尔多斯盆地延长组致密油储层微观孔喉特征进行了直观、定量的分析。结果表明:致密油储层平均孔隙半径为153μm,与渗透率无相关性;平均喉道半径为0.34μm,是影响渗透率的主要因素,与渗透率具有很强的正相关性;孔喉半径比大,平均为556,与渗透率有较强的负相关性;汞进入阻力较小的大喉道所控制的孔隙时,总毛管压力曲线与孔隙毛管压力曲线几乎重合,喉道的影响不明显,随着进汞量的不断增加,毛管压力逐渐升高,喉道逐渐主导着进汞总量。因此,致密油的规模开发需应用先进的储层改造工艺,充分扩大、增加喉道,降低孔喉半径比,提高储层渗流能力,才能取得更好的开发效果。

联合收割机脱粒滚筒的PID恒速控制

对联合收割机轴流式脱粒滚筒的控制问题进行了讨论，给出了脱粒滚筒恒速控制模型。以联合收割机的行走速度为控制量，在作物密度变化的情况下，通过无级变速装置改变行走速度，保持喂入量恒定，从而控制滚筒转速稳定。设计了ＰＩＤ恒速控制器，给出了仿真结果。仿真结果表明控制器是有效的和可行的。

恒速压汞法在致密储层孔隙结构表征中的适用性

在深入分析恒速压汞法原理的基础上,结合鄂尔多斯盆地延长组致密油岩心实验结果,研究了该方法在致密油孔隙结构表征中的适用性。结果表明:运用恒速压汞法能够区分孔隙和喉道,获得孔隙半径、喉道半径及孔喉半径比分布,可以更全面地表征孔隙结构并揭示其对渗流能力的影响;恒速压汞法以准静态进汞,能够消除润湿滞后效应,同时修正了高压下介质变形的影响,实验数据相比于高压压汞法更为准确。然而,受最高驱替压力的限制,恒速压汞法最大汞饱和度较低,无法表征半径小于0.12μm的孔喉。总体而言,恒速压汞法在表征致密油孔隙结构方面有一定的优势,但还需要结合其他方法才能表征致密油完整的孔隙结构。

风电场恒速发电机动态等值参数聚合的研究

风电场发电机数量众多,在研究含有大规模风电机组的电力系统稳定性时,为减少仿真计算量和时间,可采取动态等值的方法对风电场进行简化,为此提出了基于改进加权法的恒速风力发电机参数聚合实用化方法。在MATLAB/SIMULINK工具箱中对一实例系统进行建模和仿真,结果表明了该等值方法的正确性、精确性、简便性和有效性,为大规模并网型风电场的进一步研究提供了有利条件。

恒速压汞技术在储层孔隙结构研究中的应用

以恒速压汞实验为基础,从喉道、孔隙、孔喉半径比及毛细管压力曲线变化特征4个方面,对苏里格气田苏48—苏120区块储层微观孔隙结构进行分析。结果表明:渗透率越大,峰值喉道半径及主流喉道半径越大,喉道半径分布范围越宽,大喉道越多;微观孔隙结构越好,孔喉半径比分布范围越窄,平均值越小,驱油效果越好;低渗透储层不同渗透率样品孔隙半径差异不大,微观孔隙结构的差异主要体现在喉道的大小和分布上,喉道是影响储层渗流能力和开发效果的关键因素。

联合高压压汞和恒速压汞实验表征致密砂岩孔喉特征

文中利用铸体薄片、扫描电镜、高压压汞和恒速压汞技术,定量研究了四川盆地下志留统小河坝组致密砂岩储层的孔喉结构特征。通过联合高压压汞和恒速压汞实验,有效表征了小河坝组砂岩的总孔喉大小,其中孔隙半径为50~260μm,喉道半径为0.004~50.000μm。总体而言,致密砂岩渗透率(K)主要受控于小部分(小于40%)较粗的孔喉。对于渗透率良好的致密砂岩(K>0.1×10^-3μm^2),较大的微孔和中孔是渗透率贡献的主体;反之,渗透率则主要受控于较大的纳米孔。此外,尽管大量小孔喉(半径小于0.1μm)对储层孔隙度和渗透率都有一定贡献,但对前者贡献远大于对后者贡献。

基于恒速压汞技术的特低—超低渗砂岩储层微观孔喉特征

基于恒速压汞测试结果，对鄂尔多斯盆地延长组特低、超低渗砂岩储层的微观孔喉特征进行了分析，定量表征了孔喉特征参数的变化。结果表明，特低、超低渗储层的孔隙半径分布特征相似，介于100-200μm之间，峰值基本在140μm左右；相对于特低渗储层而言，超低渗储层的喉道分布范围更窄，小于1μm的喉道含量较高，变化更为敏感，孔喉半径比分布范围较宽，喉道进汞饱和度受渗透率影响较大；特低、超低渗储层孔喉特征的差异主要体现在喉道上。总体毛细管压力曲线表现出3个变化阶段，渗透率不同，各阶段受孔隙和喉道的影响程度也不同；处于中后期的超低渗储层更应注重喉道的开发。

基于恒速压汞技术的低渗透储层物性特征

低渗透储层喉道特征是决定储层物性好差的关键因素.为了解大庆布木格地区低渗透扶杨油层特点和渗流特征,利用恒速压汞技术对该区扶杨油层孔隙特征进行了研究.结果表明,该地区渗透率低的主要原因是储层孔隙结构中喉道半径过于细小所致.因此该地区整体投入有效开发难度较大.

基于恒速压汞法的低渗透储层分形研究

由于实验手段的限制,常规的孔隙分形结构研究无法得到储层孔道和喉道数量,影响了研究的可靠性。根据恒速压汞所提供的低渗透储层孔喉数量参数,分析了孔道和喉道的分布规律,推导了用分形维数表征的单个喉道渗透率贡献率、平均喉道半径以及微观均质系数公式。研究结果表明,储层中孔道与喉道分布分属2个不同的体系,其中喉道分布符合分形结构,而孔道不符合。喉道分布的分形维数与渗透率相关性较差。绝大部分低渗透储层喉道分形维数越大,储层非均质性越强,开发难度越大。