大口径无控火箭弹装药战斗部内质量补偿的计算方法与试验

利用动不平衡机测出弹体的偏心角度和质量,通过对弹体进行质量补偿,达到消除弹体旋转的离心力引起的质量偏心,恢复满足质量偏心平衡的要求。但每发弹的质量偏心量都是不同的,在大量生产中难于用计算方法调整,通常用计算找出补偿件的偏心角变化规律,确定补偿件的质量,编成表格,查表操作既简便、又快捷。通过采用质量补偿方法与非补偿对比,试验结果表明火箭散布密集度有较大的提高。质量补偿方法是改善和提高大口径无控火箭弹射击密集度的一条重要途径。

半穿甲战斗部的侵彻深度计算方法

从经验公式、理论分析和数值模拟角度探讨了半穿甲战斗部的侵彻深度计算方法 .给出了 6种常用的侵彻深度计算经验公式 ,推导得到了基于空腔膨胀理论的理论计算式 ,应用 L S- DYNA3 D三维有限元动力分析软件 ,建立了三维有限元数值模拟模型 ,并应用以上各方法对半穿甲战斗部侵彻混凝土目标的侵彻深度进行了计算和对比 ,分析了不同经验公式。

中心管爆炸开舱战斗部破片抛撒速度计算方法研究

推导了圆柱状密实接触中心管爆炸开舱战斗部破片抛撒速度估算Gurney算式。对在中心管破裂后爆炸产物继续膨胀给设置在靠近蒙皮内表面处破片产生运动速度的作用,提出了作分步处理的设计计算方法。

低附带/不敏感炸药作用下战斗部联接强度的计算方法

某些采用低附带/不敏感炸药的战斗部以及有些威力可调战斗部,其联接强度对装药反应状态、爆炸型式变化、各反应所占的百分比以及各部件最大过载等有着较大影响,是装药选择、结构设计、装药形式等需要重点考虑的因素之一。鉴于此,研究了采用螺纹联接战斗部在低附带/不敏感炸药作用下联接强度的计算方法,给出了联接强度的计算公式,并通过钢质与钢、铝、尼龙材质的配合部件进行实验,实验表明该计算公式与实际十分吻合,为未来相似战斗部联接强度的计算提供了理论依据。

基于数值计算结果的破片战斗部威力仿真方法

建立了包含数值方法和分析方法的威力仿真方法。考虑数值计算的规模和复杂度，采用爆轰计算获得初始时刻破片场，利用分析方法描述破片飞散和破片作用目标的过程。采用该威力仿真方法，实现了对破片场形成、破片飞散、破片作用目标的全过程描述。数值计算采用LS-DYNA软件，为了获得战斗部初始时刻破片场，开发了接121处理程序。利用分析方法，建立了破片飞散和破片毁伤性能评估模型，飞散模型中考虑空气阻力等因素的影响，破片毁伤性能评估模型中采用THOR方程预估破片剩余速度、剩余质量和最大穿透厚度，从而获得破片弹道、破片威力参数和破片对靶板的毁伤效果。通过对虚拟靶板上命中破片进行统计，计算出破片命中靶板密度分布和破片飞散角分：布，完成破片战斗部威力仿真试验。在威力仿真方法的基础上，建立了系统仿真模型（图1）。采用面向对象的Visual Studio．NET编程语言，实现威力仿真软件的编码。

战斗部破片分布规律的计算

本文从基本概念入手,经大量试验数椐分析处理,建立了不同结构形式战斗部破片初速沿弹轴分布和破片在空间分布规律的半理论、半经验工程计算式.计算结果与试验结果符合较好.在战斗部设计中,使对破片在空间的分布规律进行数值计算(预报)成为可能.

基于虚拟模型的目标易损性／战斗部威力评估方法

随着计算机技术的发展及军事需求的增长，目标易损性／战斗部实战威力（V/L）的仿真评估方法研究，已经从简单的战斗部威力参数评估发展到实战毁伤威力的仿真模拟，评估目标也从简单的简化目标发展到复杂的三维目标。但是，采用目前的传统评估技术和方法仍难以实现目标三维模型的描述，以及弹目交会作用结果的精确分析。因此，有必要结合计算机仿真技术及高精度目标毁伤评估技术，研究新的目标毁伤评估方法，为目标毁伤／战斗部威力的高精度评估奠定基础。

反跑道集束战斗部毁伤概率研究

该文采用蒙特卡洛方法 ,建立反跑道集束战斗部毁伤概率的数学模型 ,给出了计算毁伤概率的仿真算法 ,开发相应仿真软件 ,并给出具体的仿真算例和仿真分析 ,最后 ,对影响毁伤概率的诸因素进行了讨论。

优化补偿电容器配置软件的方法

优化补偿电容器配置软件的目的就是在保证供电系统安全可靠性及良好的电能质量的前提下, 使供电系统运行的经济性最好。优化配置问题可以用数学上的非线性规划问题来描述, 即求满足一定条件的目标函数的最小值。求解过程中对目标函数和等式约束采用拉格郎日乘子法处理, 对不等式约束采用罚函数法进行处理, 将有约束条件的非线性规划问题转化为无约束条件的非线性规划问题, 具体的求解方法采用收敛性较好的共轭梯度法, 减少了计算时间。

战斗部破片初速轴向分布规律的实验研究

本文用脉冲x光摄影方法,测试了几种不同结构装药钢壳战斗部的破片初速,经数据分析处理,获得一般装药结构杀伤战斗部在三种起爆方式下,破片初速沿弹轴分布的工程计算式。

杀伤弹药杀伤面积的工程计算方法

杀伤弹药的杀伤面积通常根据破碎性试验、球形靶试验和破片初速试验确定。本文采用正态分布近似破片的空间分布,并导出有效破片数随距离的衰减规律,进一步利用破片数随重量分布以及计算破片初速的现有关系,提出一个杀伤面积的工程计算方法。文中给出了四种战斗部的计算结果,均与实测值符合得较好。此方法可以预报各种杀伤弹药的杀伤面积,亦可用于弹丸方案论证。

关于预制破片战斗部杀伤威力评定的探讨

为了准确、合理地处理静爆威力试验数据,并把它转换为动态(即考虑射击或飞行条件下战斗部着速、落角和炸高等因素)杀伤面积,本文采用三次样条插值,把球形靶试验所得破片分布的离散数据变换为解析表达式,这样,由静态到动态的转换可用专门程序在计算机上进行处理.省去了作图和手工计算的烦琐,提高了数据处理精度和效率。现有程序适用于预制破片战斗部. 根椐静爆威力试验数椐,利用本文提供的方法和程序,可计算出战斗部动态杀伤面积并绘制等杀伤概率曲线,以此评定战斗部效率。

环型聚能药型罩的设计新方法与实验

针对轴向侵彻的环形聚能战斗部药型罩内外壁非对称质量的情况,提出了环型药型罩设计的新思路,即内外壁在压跨碰撞点保持等动量原则,建立环形聚能药型罩的质量补偿设计方法.对内外变壁厚和单壁等厚2种类型的环型药型罩进行了设计计算和侵彻实验,分析比较了两种结构药型罩的侵彻效果.结果表明,采用该方法设计的药型罩侵彻效果有明显改善.

具有改善电能质量的光伏发电并网控制器研究

基于瞬时无功理论的ip-iq电流检测方法,提出了光伏并网逆变器的2种控制方案,可实现逆变器并网发电、动态无功补偿、有源滤波的柔性结合,实现新能源发电的同时又改善了电网电能质量。最后,通过计算验证了该装置无功补偿的能力,具有实际工程应用价值。通过仿真研究表明,提出的2套并网控制策略正确,具有可行性,对智能电网的发展提供了很好的理论基础。

基于数值仿真的面杀伤战斗部对面目标成爆弹量计算方法

基于目标网格分割和数值仿真建立了面杀伤战斗部毁伤目标成爆弹计算方法,分别完成了不同目标分割网格大小、仿真次数对计算精度的影响分析研究,结果表明该方法具有比较好的收敛性和计算效率,并对目标分割网格大小不敏感.

高压油气井口装置阀体端部螺纹法兰的设计

介绍了高压油气井口装置阀体端部螺纹法兰的结构,给出了该型螺纹法兰的强度计算方法以及它在井场上的常用规格和尺寸。通过强度校核,证明此种螺纹法兰安全可靠。鉴于目前螺纹法兰设计计算的多样性,认为可以制定适当的标准加以规范,便于对设计、制造及验收的全过程进行控制,确保产品质量,从而提高井口设备的安全使用性能。

不规则钢筋砼板的塑性理论计算

不规则钢筋砼板的计算,目前尚无明确的方法和统一的计算结果。本文探讨不规则的钢筋砼板在极限状态下承载能力的计算方法。用屈服线分析法求板的承载能力的数值解,对角部效应的影响提出了补偿内力功的概念,采用局部配置板顶钢盘的方法。

高山滑雪着地动作膝关节处的外负荷(续)

表示各部位终结点之间距离的质量中心(CM)位置的数据是取自Hay(1985)并由Clauser等(1969)最后收集的.每幅照片的各个部位的CM是由经修匀的部位终结点资料计算而得的。此外,膝关节以上的肢体的CM,在以后称之为上肢,是利用分段方法(Hay,1985)计算的.还计算了上肢CM的位置与膝关节中心之间的距离。肢体部位在弧形面中的角方位是由每幅照片的原始位移数据计算出的。角方位的误差计算使用与位移数据所述的方法相同。对于两个对比者所有部位的平均角位移误差为2°。然后将两组角位移数据利用五次仿样进行修匀。

弹体材料性能对破片形成的影响

为了获得弹体材料性能对破片形成的影响规律,应用破片战斗部设计软件,数值计算了82钢、50SiMnVB钢、40CrMnSiB钢及30CrMnSiNi2A钢等4种材料形成破片的情况,得到了4种材料形成的破片的飞散角、初速及质量分布的变化规律,并进行了破片质量分布的实验研究。结果表明,不同合金钢材料对形成的破片飞散角与初速的影响不大,且沿弹体轴向方向的变化规律相同,其中破片飞散角沿弹轴方向先减小后增大,破片的最大初速出现在距起爆点约72.5%圆筒长度处;但是对破片质量分布情况的影响较大,随着材料极限抗拉强度的增加和断裂韧性的降低,弹体破碎程度升高,总破片数增加了39.3%。