打箱时间对Cr28铸铁组织和性能的影响

研究了Cr28铸铁衬板浇注后不同打箱时间对其组织和性能的影响。结果显示,Cr28铸铁的铸态组织主要是由马氏体和M7C3碳化物及残余奥氏体组成;随着浇注后打箱时间的延长,初生碳化物形貌变化不大,呈六角状,共晶碳化物由板条状向块片状变化。浇注后3 h打箱,材料具有较好的硬度,硬度达57.5 HRC、冲击韧度(Ak)为4.5 J,性能接近材料1 040℃正火+100℃回火后的性能。分析了浇注后不同的打箱时间材料性能变化的原因。

台车用QT500-7A铸态球墨铸铁生产中成分及打箱时间的控制

采用中频感应电炉熔炼，选取鞍山本地生铁、重稀土球化剂和钡硅铁孕育剂等原材料，生产出铸态铁素体和珠光体混合基体的球墨铸铁。生产实践及试验表明，在给定工艺条件下，材质成分及打箱时间的控制，对铸态下稳定地获得球铁的期望组织和性能至关重要。打箱时间控制在16～21hN条件下，可以有效控制伸长率在7％～12％范围内，以适量Cu进行合金化，可有效控制球铁珠光体比例。同时，还给出了台车铸态球铁生产中相应的具体成分、球化和孕育工艺。

铸铁件打箱时间设计的影响因素研究

针对铸铁件打箱时间设计的影响因素,从凝固时间、组织结构转变、冷却速率、材料的高温性能进行了研究,并给出了铸铁件打箱时间设计的原则和方法,提出以下建议:(1)须在铸件完全凝固后再考虑移动铸件,完成凝固时间可以根据经验公式进行估算;(2)为保证铸件基本性能,须等到组织转变完成后再考虑打箱,对于铸铁件,不建议高于550℃打箱;(3)铸铁件高温打箱时,须设法避免铸件发生较大受力或撞击;(4)对于结构复杂、壁厚差异大的铸件,须进行炉内热时效处理才能发货,对于不进行热时效的铸件,球墨铸铁件不建议高于300℃,灰铸铁件不建议高于200℃打箱。

自硬砂铸型的打箱装置

1 研究开发的目的 自硬砂铸型大部分是使用带有加强筋的金属砂箱。因此,不可能像无加强筋金属砂箱那样,浇注后可采用捅砂或震动落砂来进行铸型打箱。就自硬砂铸型的打箱方法来说,一般都不是自动化,而是将铸型放在震动落砂机上,然后基本上是采用手工作业来进行打箱。

抱轴箱铸造工艺改进

本文针对抱轴箱中存在的砂眼、裂纹、缩孔等铸造质量问题,介绍了改变浇注系统、滚圆法设计冒口补贴等工艺手段。试验结果表明,这些改进工艺不但提高了机车的行驶安全,同时也带来了经济效益。

铸造模拟在大型复杂铸铁件上的实用研究

使用计算机进行铸造模拟有助于复杂铸铁件的铸造工艺设计,流动和凝固解析的结果可以作为日常确定方案时的重要参考。利用凝固解析功能确立了独特的使用方法,可以预测和优化大型铸铁件的打箱时机,预测铸件热处理时的铸件温度分布,以及采用简易模型进行铸件内部应力的估算。这些方法对铸铁件生产是行之有效的。

降低铸铁件残余应力的工艺研究

采用盲孔法测量灰铸铁、球墨铸铁应力框试样的残余应力,研究了CE、打箱温度、振动时效、热时效等对机床床身用灰铸铁、球墨铸铁件残余应力的影响,获得降低铸铁件残余应力的技术措施并应用于机床床身。研究表明：适当提高CE和降低打箱温度均有利于降低铸态灰铸铁、球墨铸铁件的残余应力,在复合合金化的前提下推荐灰铸铁和球墨铸铁的CE分别为3.75%~3.85%和4.40%~4.60%,打箱温度低于300℃。＂阶梯式升温降温法＂热时效能显著降低残余应力,时效后HT300灰铸铁和QT600-3球墨铸铁试样的残余应力分别低于20 MPa和50 MPa。振动时效能降低残余应力,但其效果不及热时效。

5A超级双相不锈钢导流壳铸件冷裂分析及解决对策

分析了热打箱热装炉工艺生产5A超级双相不锈钢导流壳铸件冷裂纹的产生原因。结果表明,入炉时铸件温度过低及σ相的析出共同导致材料脆化,是铸件开裂的主要原因。分析认为,减少铸件在铸型内的停留时间,加快铸件入炉速度可以避免铸件开裂。

铸件凝固过程降温曲线的测定与应用

为准确计算打箱时间,避免铸件产生缺陷和提高生产效率,采用热电偶对铸件从浇注到最后凝固的温度进行测量,绘制了铸件降温曲线,得到了不同重量灰铁铸件的砂箱移动时间及打箱时间。根据该曲线进一步对生产工艺进行调整,从而使铸件质量得到保证。

针状组织铸铁斜楔的研究及应用

介绍了通过向灰铸铁中加入一定量的Mo、Cu等合金元素,推迟灰铸铁的奥氏体转变时间,可在铸造状态下直接获得针状铸铁组织的铸铁;通过调整孕育剂的类型及其在铁水中的含量,调整浇注温度、冷却时间、打箱时间等工艺措施,可控制针状组织铸铁的生成,进而研究了针状组织铸铁斜楔的生产工艺。实践证明,按上述工艺获得的针状组织铸铁斜楔的各项性能指标能够满足应用要求,并具有显著的经济效益。