托氏体稀土高铬白口铸铁磨球

设计了稀土高铬白口铸铁磨球的化学成分、显微组织，测试了磨球的力学性能．采用稀土变质处理细化了组织，进一步提高了磨球的韧性及耐磨性．经工业装机试验，取得了令人满意的结果．

GCr15钢偶件淬火托氏体的产生及预防

我厂生产的GCr15钢柱塞偶件、出油阀偶件是内燃机车柴油机上极其重要的零配件,属精密偶件,其配合间隙仅为数微米。根据技术要求,这两种偶件的淬火组织中不得出现托氏体、贝氏体或其他不正常组织。

链轮渗碳淬火出现托氏体的原因与控制

采用Q235B热轧态原材料,在经渗碳淬火后的金相检验过程中,链轮次表层出现托氏体层,此层严重降低了表层与基体的结合力,并在交界处产生显微裂纹,影响了链轮的抗冲击性能和疲劳强度。通过实验找出了产生托氏体层的原因,并进行了改善,消除了淬火时产生的托氏体层,提升链轮的整体性能。

40Cr商用车前轴早期断裂失效分析

为探讨40Cr商用车前轴在装车后早期出现断裂失效现象,通过对断口进行宏、微观分析,确定该断裂属于典型晶间脆性断裂。结合金相组织检查、力学性能测试与应力分析探讨了断裂原因,一是由于前轴锻后淬火时,颈部截面心部冷却速度较慢,析出大量网状铁素体与粗大针状马氏体,并且该部位回火不充分,形成少量韧性较差的回火托氏体,不合理的热处理工艺导致颈部截面心部区域力学性能明显低于边缘区域;二是由于车辆行驶时,该处在交变载荷的作用下产生原始裂纹,当车辆制动时,此处实测剪切应力低于许用剪切应力,导致心部裂纹迅速扩展,最终边缘区域过载导致前轴断裂。

珠光体、贝氏体、马氏体等概念的形成和发展

科学概念具有理论价值。概念不是一成不变的,在科学和应用过程中,需不断完善和修改。本文就材料科学中的重要概念的形成和发展进行了评述。分析了以往珠光体、贝氏体、马氏体等概念的不足之处。通过现代设备的深入观察和分析,对这些概念进行了修改,并且提出了新概念。

P91末过出口导管硬度异常分析

某电厂锅炉末级过热器出口导汽管弯头硬度值偏低,为查清原因,对试样进行化学成分分析、常温拉伸试验、高温拉伸试验、硬度测试、金相组织分析。结果表明:该弯头成分符合要求,常温和高温力学特性不符合要求,金相组织不是回火托氏体组织;判定P91弯管热处理工艺控制不严,回火温度偏高,得到回火索氏体组织,导致硬度降低,力学特性变差。

P20钢的预硬化组织及工艺

为了提高塑料模具钢的预硬化质量,按性能要求,研究了P20钢大锻件的预硬化工艺。

高强度铸铁锻造毛坯研究

研究了球墨铸铁的塑性成形工艺和金相组织。脆性材质的球墨铸铁经过一定的热处理以后,成为超塑材质,可以塑性成形,塑性成形以后的球墨铸铁力学性能明显提高,可根据制件的使用要求,改变热处理工艺和塑性变形程度,得到符合使用要求的综合性能,从而扩大球墨铸铁的应用范围,发挥它原有的减振、减摩、经济性好的优点。

2Cr12NiMo1W1V不锈钢Φ180 mm棒材低倍中心黑色区缺陷分析和退火工艺改进

2Cr12NiMo1W1V钢Φ180 mm棒材的生产工艺流程为80 t BOF-VD-LF-ESR 6 t锭-锻造-900℃退火。2Cr12NiMo1W1V不锈钢棒材成品低倍组织中出现GB/T1979-2001《结构钢低倍组织缺陷评级图》中无对应类型的中心黑色腐蚀区域缺陷,分析得出,该钢退火后的正常组织为铁素体基体+碳化物,而中心区域为板条马氏体+托氏体,托氏体耐腐蚀性差,形成黑色区域。将原先的退火工艺优化为900℃-700℃等温退火工艺,可保证全截面组织的均匀转变。该工艺可消除和避免2Cr12NiMo1W1V钢棒材中心黑色区域。

节能、高效、优质的热处理工艺(四)

5塑料模具钢的预硬化处理 根据对塑料模具钢的性能要求，钢锭锻后需经去氢退火，然后加工为大型模块再进行调质处理，即淬火-高温回火。首先把组织淬火成马氏体，或者马氏体＋贝氏体，然后回火成回火托氏体或回火索氏体。目前这一热处理是在冶金厂进行的，即锻造成大型模块后进行淬火-回火，达到所需要的硬度要求，钢材到机械厂后加工成模具，

凸轮轴抱死原因分析

发动机运转试验过程中凸轮轴轴颈与铝青铜衬套发生抱死,导致无法旋转。通过对凸轮轴轴颈及衬套的一系列的检测分结析,检测出故障凸轮轴轴颈表面出现淬火马氏体的白亮带,次表层出现回火托氏体,组织异常,说明在轴颈与衬套配合状况恶化,磨损区域温度升高,油膜碳化,轴颈与衬套发生焊合,最终导致抱死。

GCr15SiMn滚动轴承钢的磨损失效分析

某工厂的大型滚动轴承在使用过程中出现了轴承内圈严重磨损的现象。通过直读光谱仪、扫描电镜、能谱仪、洛氏硬度计、光学显微镜和体视显微镜对GCr15SiMn钢大型滚动轴承磨损内圈进行了化学成分测试、断口微观检验、非金属夹杂物检验、硬度检测以及金相组织检验。结果表明,磨损处含铁的金属氧化物夹杂物较多,磨损处显微组织为颗粒状碳化物、隐针回火马氏体和黑色托氏体;其中黑色托氏体的存在会降低磨损轴承内圈的硬度,磨损轴承内圈硬度偏低会导致在磨损处产生塑性变形,进而产生裂纹和孔洞,这些因素导致了GCr15SiMn钢大型滚动轴承的失效。

等高盘淬火开裂原因分析

采用宏观、微观检验、硬度测试等手段，对T10A钢等高盘淬火后产生开裂的原因进行分析，发现开裂部位和裂纹扩展路径具有明显的弧形裂纹特征。结果表明，工件加热温度过高，整体快速冷却使薄壁形成粗大片状马氏体，截面尺寸突变处厚壁未淬透形成的非马氏体组织，为弧形裂纹形成提供了条件。

热处理工艺对高铬磨球组织与性能的影响研究

对使用铁模覆砂铸造工艺生产的高铬耐磨磨球进行热处理研究。沿球直径切开,未发现缩孔缩松缺陷。铸态下磨球力学性能较差,热处理后磨球力学性能显著提升。950℃×2h油冷淬火,350℃×2h回火的磨球综合性能最优,冲击韧度和洛氏硬度相对于铸态分别提高55%和26%。经过金属基体显微硬度测定和组织观察,可判定铸态下金属基体主要为奥氏体组织;淬火时奥氏体大部分转变为马氏体,显微硬度显著增高;回火时淬火马氏体转变为回火马氏体或回火托氏体,淬火应力消除,韧性增加,显微硬度减小。

H13钢淬火-回火工艺及组织的研究

采用激光扫描共聚焦显微镜（ LEXT）、QUNETA-400扫描电镜、JEM-2010高分辨率电子显微镜研究了不同温度淬火、回火的H13钢的显微组织，包括碳化物类型、形貌和分布，以及组织与性能的关系。研究表明， H13钢的最佳淬火温度为1010℃。 H13钢的淬火态组织为条片状马氏体，于200～650℃回火后的组织为回火马氏体加碳化物，或回火托氏体加碳化物。在520℃回火出现二次硬化现象，二次硬化可能是由Fe、Cr、C原子的复合偏聚区（ G．P．区）造成的。

轴承内圈开裂分析

轴承在热装后空冷,发现内圈开裂。为此,对开裂的轴承内圈进行了化学成分分析和金相检验,以揭示内圈开裂的原因。结果表明,该轴承内圈的化学成分和低倍组织均合格,但有不良组织托氏体存在,降低了内圈的强度,导致其开裂。

圆锥滚子轴承套圈热处理质量控制

高碳铬钢制圆锥滚子轴承套圈如图1、图2所示。由于本身结构特点,存在着厚薄不均问题。如31315外圈,最厚为19.33mm,最薄处4.89mm;31315内圈最厚为18.2m m,最薄处9.1m m;给编制热处理工艺造成很大难度。在热处理过程中,由于套圈本身结构、热处理工艺、加工设备以及人为因素等导致了套圈组织过热、欠热、裂纹、变形超差、磕碰伤等缺陷。

某电厂高压调整门弹簧断裂原因分析

针对某电厂高压调整门弹簧的断裂失效故障,对断裂弹簧进行了宏观分析、材质分析、硬度试验、金相试验、脱碳层测量和断口微观形貌分析,结果表明弹簧折弯的结构、运行产生位移和振动是导致弹簧断裂失效的直接原因,属于疲劳断裂。通过硬度试验和材质分析,表明材料碳量高于标准要求,回火温度低导致材料硬度高于标准,使得材料韧性降低脆性增加,利于初期裂纹的萌生和扩展,是弹簧失效的主要原因。

60Si2MnA弹簧钢失效分析及工艺改进

本文通过断口形貌观察、硬度测试、显微组织检测,分析出60Si2MnA弹簧钢(机罩助力杆)的失效原因为组织带状偏析及大量石墨游离;并采用控制原材料及使用中频快速加热的改进工艺,控制相关缺陷。

不同碳含量对HSLA钢的缺口敏感性的影响

通过对不同含碳量的HSLA钢平板试样进行静拉伸实验宏观结果分析、组织观察及断口观察分析,研究了不同含碳量的HSLA钢的缺口敏感性及断裂机制。结果表明:HSLA钢随着含碳量升高,缺口敏感性显著升高。由应力集中系数K_(t)计算缺口处的最大应力(R_(max))远大于抗拉强度(R),产生了"缺口强化"。经调质后,HSLA钢的组织为回火托氏体。宏观断口分析:光滑试样为具有明显放射区和剪切区的韧性断裂,缺口试样为具有"人字形"解理断口。微观断口分析:光滑试样断口为韧窝,缺口试样为准解理和舌状花样断口。