活塞环自动扩口试验机的研制

本文介绍的高效、实用活塞环自动扩口试验机 ,能预知环在扩口装机时是否断裂的质量问题。

空心铝挤压型材焊合扩口试验失效分析

通过成分检测、金相测试、横向拉伸测试及扫描电镜观察,对铝合金地板空心挤压型材焊合扩口试验失效的原因进行分析。根据分析结果得出:空心铝挤压型材焊合扩口试验失效的主要原因为焊合位置存在粘结界面,粘结界面与铝合金基体组织不连续。在扩口试验的外力作用下,在粘结界面与铝合金型材组织观察不连续处萌发裂纹,引发扩口试验失效。扩口试验的失效位置与正常位置处的横向拉伸试验的结果表明,抗拉强度、屈服强度下降明显,伸长率降低至2.3%,低于要求值8%;拉伸试样的断口齐平,为典型的脆性断裂。扩口试验失效处横向拉伸断口的宏观形貌表现出层状、不连续现象,通过SEM观察可知,焊合扩口试验失效处无韧窝特征,存在明显的裂纹及空腔。

基于变形本质特征的扩口力计算

依据扩口变形区材料的应力应变特点,考虑变形过程中材料厚度变化及加工硬化两个不应该被忽略的具有本质特征的影响因素,利用金属塑性成形问题求解的理论方法中的主应力法,推导和提出了冲压加工基本工序之一的扩口工序之扩口力计算的一个新公式P=f(K、n、μ、α、r、r0、ke、t0、t=f(t0、r0、R))及具体表达式.进一步用Q235钢管和T2紫铜管等材料进行了扩口试验.通过工艺试验的验证,表明其计算有效可行,原理更为科学合理.

Q345钢生产双相钢无缝钢管的工艺试验及成型性能评价

通过对Q345无缝钢管进行中频感应加热及环形喷水冷却,得到了铁素体+马氏体的双相钢无缝钢管。采用单向拉伸试验测试钢管的力学性能,结合钢管在扫描电镜和透射电镜下的微观组织形貌,分析了临界区不同退火温度对双相钢无缝钢管的组织及性能的影响。采用管端扩口试验方法,对试验钢管的成型性能进行评价。结果表明:Q345无缝钢管通过中频感应加热至临界区退火后,可获得高强度、高成型性能的双相钢无缝钢管,其中750℃退火后,试验钢管的各相分布较为均匀,应力应变曲线呈现连续屈服状态,强塑积可以达到16 510 MPa·%。

金属管环扩张率的修正

金属管环扩张试验是钢管型式检验的一个重要项目,但ISO 8495:2004中对于如何测量扩口试验后管环试样的尺寸却没有规定。在大量钢管环扩口试验的基础上,针对有的钢管扩口试验后断口无法并拢的情况,提出了计算断后管环尺寸的修正公式,并对钢管环的扩张率进行了修正。结果表明:对于扩口试验后断口无法并拢的试样,直接采用DIN 50137:1977中的扩张率公式计算得到的扩张率偏大,通过对断后管环尺寸和扩张率公式进行修正后,计算得到的管环扩张率结果更加合理。

外加横向磁场对高速TIG焊缝成形的影响

增加TIG焊接速度可以提高生产率,但由此产生的电弧后拖和阳极斑点滞后使得焊缝产生咬边、驼峰等缺陷.以往常采用加大保护气体流量或增加焊接电流的办法,但焊接速度提高有限.通过加入横向磁场,研究了磁场对高速TIG奥氏体不锈钢管焊接速度、焊接电流、氩气流量的影响规律,对焊缝进行了金相组织观察和扩口试验.结果表明,外加横向磁场能够使TIG焊接速度从目前的3.5 m/min提高到5.5 m/min,同时使焊接电流由95 A降低到75 A,气体流量由0.7 m3/h降低到0.5 m3/h.解决了因高速焊引起的咬边、驼峰等缺陷.

发泡体塑覆保温铜水管

管道保温有利于减少热损、节约能源,管道防冻、防腐可确保流体输送正常、延长使用寿命和减少管道损坏等.保温金属管道的一个重要应用领域是卫生饮用水的输送系统.特别是涉及千家万户的冷热供水系统,随着镀锌管被逐渐禁用、铜管和不锈铜管使用量的增大,新型卫生金属管道在推广应用的保温、防冻、防腐问题上就显得特别重要.由于第一代塑覆铜水管虽在一定程度上起到防腐作用,但在实际使用中缺陷明显,需要改进.为此,开发了第二代发泡体塑覆保温铜水管.

空冷翅片管由碳钢管更换为有缝不锈钢管可行性研究

对 30 4有缝不锈钢管进行了压扁试验和扩口试验 ,并将其与碳钢管进行了比较 。

对ASTM 1016/A1016M—2011a标准的三个疑问及探讨——中外不锈钢管标准细节比较研究之四

对ASTM1016/A1016M—2011a标准所涉奥氏体不锈钢高频感应焊管方法、不锈钢管化学成分所含非规定合金元素及钢管扩口试验要求指标条款提出了疑问,并结合相关背景材料或欧洲标准进行了分析讨论。指出奥氏体不锈钢高频焊接至今仍是不成熟的生产技术,和值得关注的有关不锈钢化学成分中所含非规定元素的一些新认识,包括Cr-Mo钢管在内的扩口试验合理指标。

实际使用测试的结果

(1)焊接质量:空调连接管常用的管材的厚度为:铜管0.7～0.8mm,铝管1.0～1.2mm,采用本项专利技术焊接,可以在铜铝两种材料之间实现≥5.