E5515-G型焊条烘焙温度对扩散氢含量及相关性能的影响

通过改变烘焙温度,研究了E5515-G型焊条烘焙温度对扩散氢含量及相关性能的影响。结果表明,在350～450℃范围内提高该焊条的烘焙温度,将显著降低其熔敷金属的扩散氢含量,同时对熔敷金属力学性能、焊接接头力学性能以及微观组织都没有明显影响。因此,提高E5515-G型焊条烘焙温度,将有效提高焊接接头的抗氢致冷裂纹能力。

氟化物对药芯焊丝熔敷金属扩散氢含量和焊接电弧稳定性的影响

以TiO_2为主的氧化钛型药芯焊丝为基础,分别向药芯成分中加入CaF_2、Na_3AlF_6、K_2SiF_6、MnF_3和MgF_3等氟化物,通过对焊接过程中飞溅率的计算和电压波动情况的测定,研究了不同氟化物对电弧稳定性的影响;通过对熔敷金属扩散氢含量的测定研究了不同氟化物对其影响规律,并对熔敷金属显微硬度和组织进行了测量和观察。结果表明:氟化物中原子的电离势越大,焊接时越不容易电离,电弧燃烧越不稳定;所有加入的氟化物都会降低熔敷金属的扩散氢含量,但影响程度不同,焊后熔渣的碱度越大,熔敷金属扩散氢含量越低。

E5015药皮原料粒径对其熔敷金属扩散氢含量的影响

为了研究药皮原料粒径对E5015焊条熔敷金属扩散氢含量的影响,特选取氟石和大理石作为研究对象。对氟石和大理石粉料进行时间梯度球磨、购买纳米大理石粉料、用SEM对粒径观察、对氟石系列和大理石系列进行焊条制备和测试。试验结果表明:氟石原料经过时间梯度球磨后粒径明显减小,焊后熔敷金属扩散氢含量明显降低。随着大理石粒径的减小,焊条熔敷金属扩散氢含量逐渐下降,但随着纳米大理石相对含量的增加,扩散氢含量有逐步升高的趋势。总之,原料粒径的细化对焊条熔敷金属扩散氢含量的减小有明显作用。

碱性焊条药皮组分与熔敷金属扩散氢含量的关系

用回归正交试验建立了碱性焊条药皮组分与熔敷金属扩散氢含量之间的关系 ,分析了药皮组分及其交互作用对焊缝熔敷金属扩散氢含量的影响 ,提出了根据药皮配方预报熔敷金属扩散氢的方法。

熔敷金属中扩散氢含量的测定

依据GB/T 3965-2012分别采用水银法和热导法对熔敷金属中的扩散氢含量进行了测定,对两种方法的测定结果进行了比较,并运用数理统计方法确定了两种方法测定结果之间的函数关系。结果表明:该两种方法均具有较高的测定精度,且两种方法的测定结果很相近,热导法的略小于水银法的;两种方法熔敷金属扩散氢含量测定结果的线性回归方程为y=1.019 5x-0.189 8,与y=x非常接近。

氟化物对熔敷金属扩散氢含量的影响

选取YCJ501-1药芯焊丝作为研究对象,采用单因素对比试验的方法,研究了YCJ501-1焊丝中氟化钠含量对熔敷金属扩散氢含量的影响。结果表明,YCJ501-1焊丝中氟化钠含量为12%时,熔敷金属中的扩散氢含量大幅降低,提高了焊接接头的抗裂能力。

微量元素降低焊缝扩散氢含量的机理探讨

采用熔池添加合金过渡法（简称熔池法）研究微量元素Ｙ和Ｔｅ对焊缝扩散氢含量的影响，结果表明，熔池法过渡微量元素的降氢效果显著，降氢机理为：Ｙ和Ｔｅ均属表面活性元素，能改变熔池液态金属的表面性质，减少表面对电弧空间氢原子的吸附，使焊缝金属扩散氢含量降低．

乙醇、丙酮清洗焊缝中扩散氢含量的研究分析

焊缝中的扩散氢是导致易淬火钢产生延迟裂纹的重要因素。焊前清洗焊缝周围是减少焊缝中扩散氢含量的重要工序,传统的清洗方式是用丙酮。目前由于丙酮为限购溶剂,一瓶难求,亟待选定一种切实可行的清洗材料。文中选用乙醇和丙酮清洗试样,通过45℃甘油法进行扩散氢含量的测定,对测定结果进行比较。结果显示,乙醇的清洗效果良好,在扩散氢含量测定中可以取代丙酮。

扩散氢测定用焊接水冷夹具小车的研制

一扩散氢测定用焊接夹具的研制目的焊缝金属中的扩散氢含量是评定焊接材料内在质量的重要指标之一,也是选择焊接方法、制定焊接工艺的重要依据。焊缝金属中扩散氢含量的测定,是研究氢对焊接接头影响的重要课题,也是焊接专业课程《金属熔焊原理》的一项必做实验。扩散氢测定的基本要求为:精确、可靠、简便及安全。而测定的精确、可靠除与测定方法、测定介质有关外,还与焊接夹具及焊后对试样的冷却、迅速装人测定器等操作有关。因为。

钛型低氢药芯焊丝SQJ501L的研制

本文所研究的低氢型药芯焊丝SQJ501L,可与100%CO2或80%Ar+20%CO2保护气体配合使用,焊缝熔敷金属扩散氢含量低,达到船标H5要求,具有高的抗冷裂纹和气孔能力,焊接烟雾量少。该焊丝已取得船级社3Y级认证,适用于船舶、钢结构、桥梁等行业重要结构的焊接。

低氢型高韧性焊条J557RH的研制

研制了低氢型高韧性焊条J557RH,总结了药皮组分及配比对碱性低氢型焊条焊接工艺性能的影响,并使用合适的合金元素达到了熔敷金属的强度与低温韧性的良好匹配。焊条具有良好的-40℃低温冲击韧性,熔敷金属测试值均≥100J,扩散氢含量远低于国标要求,并且具有较高的抗拉强度和较好的伸长率。而且,所研制的φ4.0mm、φ5.0mm规格的焊条分别具有良好的立焊、平角焊焊接工艺性能。

新型冷冲模镶块堆焊焊条的研制

介绍一种新研制的适合于大型冷冲模镶块刃口堆焊的专用堆焊焊条 ,通过试验确定了焊条的合金成分并给出了比较合理的焊芯和焊条药皮化学成分。测试结果表明 ,新焊条堆焊层金属的化学成分、硬度、硬度梯度、金相组织均满足在铸铁基体上堆焊制造冷冲模镶块的要求 ,具有良好的焊接工艺性能 ,与常用冷冲模堆焊焊条D32 2的对比试验表明 ,在相同条件下 ,新型焊条的耐磨性能优于D32 2。

气保药芯焊丝用于低温钢压力容器制造的性能研究

焊接是石油化工低温钢压力容器制造的重要工序,随着石油化工装置规模不断扩大,对低温钢压力容器的焊接质量和焊接效率提出了越来越高的要求。气保药芯焊接材料因其高质量、高效率、易于同母材匹配等优点而应用广泛,但在低温钢压力容器制造领域还应用较少。以典型的HOBART XL550气保药芯焊丝为例,根据低温钢压力容器制造的焊接要求,进行了熔敷金属扩散氢检测试验、焊丝吸潮性试验、热处理性能测试、CTOD测试。测试结果表明:XL550气保药芯焊丝最高扩散氢含量均小于4m L/100g熔敷金属,满足低氢焊接要求;焊态和热处理状态下的强度、硬度和冲击韧性也均满足压力容器的焊接要求;具有良好的止裂性能。在性能测试的基础上进行的现场对接焊试验结果表明,XL550气保药芯焊丝满足低温钢压力容器低氢焊接和热处理前后机械性能稳定的要求。

再论药芯焊丝在船舶焊接中的缺陷及对策(下)

3．药芯焊丝角焊缝冷裂纹防止对策 为防止药芯焊丝角焊缝出现冷裂纹，从选材、控制焊接工艺、适当预热三方面提出有效措施（如图7所示）。选材上，要限制母材的碳当量，要限制焊丝的成分或强度。HIO级别的焊丝扩散氢含量越低越好，优选H5级别的焊丝；要控制保护气体的纯度，限制气体的露点。控制焊接工艺方面，焊接冷裂敏感性较大的接头时，要控制焊接电流和干伸长度，确保气保护效果尤其是现场防护、焊机、气阀、把线等是否能正常。焊接高拘束度、大板厚的结构，可以适当增加预热。

液化气球罐现场组焊的质量控制与监督

我单位于2008年新建了3台储存液化气的球罐。其中有两台1000 m3球罐和一台2000 m3的球罐。本文以2000 m3的球罐(材质为Q370R,厚度为46 mm)为例,从施工前的准备阶段、现场安装阶段、压力试验介绍球罐焊接的质量控制。

H型钢厚腹板工艺孔延迟裂纹原因分析

某国际机场钢结构工程采用英标S355钢材,存在大量H型钢对接焊缝,腹板厚60～140mm,在现场磁粉探伤过程中发现了厚腹板位置的工艺孔延迟冷裂纹。裂纹位于焊接热影响区,起始于工艺孔中部位置。基于现场工程实例及试验研究,分析裂纹成因,指出厚钢板焊接的高拘束度、工艺孔导致的应力集中是造成裂纹的主要因素,并针对性地提出解决办法。

防止延迟裂纹的有效措施

前言近年来,对在用的压力容器(大部分为球形容器)实行定期的开罐检验过程中,有不少的容器都在焊缝的表面或近表面发现了裂纹缺陷。

起重机回转齿圈的修复

一台GQ1-5型起重机因长时间超负荷运行,回转大齿轮有两齿个从齿根部折断,决定焊接修复。 该齿轮材质为铸钢ZG310-570,焊接修复时的关键技术是避免出现热裂纹和冷裂纹。防止焊接时出现裂纹的办法是减小焊缝的扩散氢含量,减小淬硬倾向和热输入,降低焊接的拘束应力等。

NB/T 47018-2017《承压设备焊接材料订货技术条件》的分析及建议

为有效执行NB/T47018-2017《承压设备焊接材料订货技术条件》,针对该标准规定的扩散氢含量测定、埋弧焊焊剂与焊丝的匹配使用、药芯焊丝的技术要求等与新发布的部分焊接材料标准存在诸多的不协调进行总结分析,并提出相应的实施建议。