AZ91D镁合金电偶腐蚀的扫描开尔文探针原位表征

AZ91D镁合金在潮湿、含C l-大气环境中会发生严重的电偶腐蚀。对AZ91D镁合金与Q235碳钢偶接试样在中性盐雾条件下进行了电偶腐蚀试验,利用扫描开尔文探针技术(SKP)原位测量了不同盐雾试验时间后两偶合件表面伏打电位的变化规律。结果表明:由于AZ91D镁合金与Q235碳钢偶接试样存在较大的伏打电位差(约为-1.14 V),在盐雾试验初期阶段,AZ91D镁合金的电偶腐蚀效应仍然十分显著,又由于镁合金的电偶电流作用距离有限,此阶段腐蚀主要发生在偶接界面AZ91D镁合金一侧附近区域,Q235碳钢得到了保护且并没有发生明显的腐蚀;由于AZ91D镁合金在盐雾中生成的腐蚀产物对镁合金基体有一定的保护作用,AZ91D镁合金覆盖腐蚀产物区域与镁合金基体之间存在较大的伏打电位差(-1.11^-1.54 V),这将促进AZ91D镁合金未腐蚀区域进一步腐蚀;随着盐雾试验时间的延长,腐蚀由偶接界面向AZ91D镁合金试样一侧发展,其电偶腐蚀效应逐渐降低。

采用开尔文扫描探针技术研究镁合金偶接铜合金的电偶腐蚀规律

采用开尔文探针技术(SKP)测量AZ91D镁合金与H62铜合金偶接试样在盐雾加速实验中的电偶腐蚀规律.研究表明:AZ91D镁合金的电偶腐蚀效应受到阳极与阴极的电位差的影响,AZ91D镁合金与H62铜合金偶接试样之间的伏打电位差约为-1.22V,AZ91D镁合金存在显著的电偶腐蚀效应.由于存在较大的伏打电位差,在盐雾实验初始阶段,电偶腐蚀主要发生在偶接界面AZ91D镁合金一侧附近区域,而H62黄铜没有发生明显腐蚀.由于AZ91D镁合金在盐雾中生成的腐蚀产物对基体具有一定的保护作用,AZ91D镁合金表面腐蚀产物与基体间存在显著的伏打电位差,导致AZ91D镁合金基体形成新的腐蚀产物.因此,随着盐雾实验时间延长,AZ91D镁合金电偶腐蚀效应降低,H62铜合金腐蚀加快.

Cl^-作用下AerMet100钢在盐雾环境中的微区电化学行为

目的对Cl^-作用下AerMet100钢在盐雾环境中的腐蚀和微区电化学行为进行研究。方法通过开展盐雾腐蚀试验,对AerMet100钢的腐蚀形貌和腐蚀产物进行研究分析。盐雾试验不同时间后,通过SKP测试,得到试样的表面电位分布,通过Gauss拟合,对试样表面扫描开尔文电位的分布和变化情况进行分析。结果AerMet100钢在盐雾腐蚀试验过程中的腐蚀行为从点蚀开始,逐渐发展为均匀腐蚀。腐蚀产物分为内外两层,外层疏松,内层致密。由于腐蚀反应过程中生成大量铁的氧化物及羟基氧化物,因此,内外层腐蚀产物中含有大量的Fe、O元素;内外锈层中均含有少量的Cl元素,表明Cl^-参与了腐蚀反应过程;内外锈层中Cr、Co、Ni等合金元素的存在,使得锈层具有离子选择性、致密性,加速了锈层的产生。未腐蚀的试样表面电位分布比较均匀,集中程度较高,即电位差较小,总体电位差为152mV,有少量表面活性点随机分布,此时试样表面阴极和阳极分布不规则。盐雾试验3天后,试样表面电位正移,分布趋于分散,电位差增大,总体电位差为270mV,产生较为明显的阴极区和阳极区,由于吸附在试样表面活性点附近的Cl^-破坏了表面的氧化膜,腐蚀情况逐渐发生。盐雾试验6天后,试样表面电位进一步升高,分布更为分散,电位差略有减小,总体电位差为180mV,由于腐蚀产物层的不断扩展,试样表面已经分为明显的较大面积的阴极区和阳极区。结论Cl^-的侵蚀作用破坏了基体表面的氧化膜,使得AerMet100钢的腐蚀在夹杂物处发生。腐蚀产物能够阻碍Cl^-的渗透,对基体具有保护作用。

SLM成形18Ni300模具钢在3.5%NaCl溶液中的腐蚀行为研究

利用激光选区熔化成形技术(SLM)制备18Ni300模具钢试样。通过与锻造试样对比,分析了SLM成形18Ni300模具钢试样的组织和在3.5%(质量分数)NaCl溶液中的耐蚀性。结果表明,SLM成形试样的硬度略微低于锻态试样;SLM成形试样的显微组织中存在孔隙缺陷;SLM成形试样的伏打电位比锻态试样低;极化曲线测试结果与浸泡腐蚀结果均表明,SLM成形试样的耐蚀性较锻态试样差。