地基承载力特征值确定土变形模量的探讨

目前我国地基沉降计算主要采用土压缩模量来计算,再用经验系数对计算结果进行修正。这种方法对于一些结构性较强的硬土地基误差较大,主要原因是取样扰动影响。为此,探讨了变形模量与地基承载力特征值的理论联系,在笔者提出的确定变形模量经验方法基础上,总结出依据地基承载力特征值确定变形模量的方法,该方法具有理论依据,可便捷地通过岩土工程勘察报告中常提供的地基承载力特征值确定土的变形模量,能够更为准确计算地基沉降值。采用不同方法(压板试验法、压缩模量推求法、标贯击数法、承载力经验法、依据地基承载力特征值确定变形模量法)计算了若干试验案例,通过对不同方法结果的对比,初步验证了依据地基承载力特征值确定变形模量法是可行的。

振冲碎石桩复合地基承载力及变形计算

本文通过对振冲碎石桩复合地基的分析，结合已有的大量试验研究资料，对振冲碎石柱复合地基的应力分布、桩土应力比的非常量性及面积置换率的取值问题进行了研究，得出了一些具有实用价值的结论。

嵌岩桩水平承载力地基反力Matlock法分析

嵌岩桩在海上风电、跨海大桥等结构中的应用十分广泛,但在嵌岩桩水平承载特性方面的研究仍有较多不足。弹性地基反力法中的Matlock法在中国是用于计算水平承载桩承载力时应用最多的方法,但地基反力Matlock法针对嵌岩桩缺少合理的取值方法。基于现场试验数据建立并验证有限差分数值模型,通过数值模拟与参数分析,研究了岩体力学参数和桩基参数等因素对桩岩相互作用的影响,提出了Matlock法中地基反力系数比例系数的拟合计算公式。通过现场试验数据对提出的方法进行了验证,结果表明计算结果与实际情况较为相符,与其他方法比较,所提出的修正Matlock法相对非线性的p-y曲线法具有取值计算较为简便的优势。

CFG桩复合地基承载力简易计算方法

一、前言CFG桩是在碎石桩的基础上发展起来的一种新桩型,它是在碎石中掺入一些石屑、粉煤灰和少量水泥加水拌合制成的一种具有较低桩身强度的桩体,它和被加固的软弱土层组成复合地基,承受上部荷载。CFG桩复合地基在桩和基础之间铺设一层石屑(碎石或砂)垫层,由于垫层对应力的调整作用,在桩、土共同工作中使地基土的强度得到有效发挥。CFG桩桩身强度较低,加之桩与基础之间垫层的调整作用。

按变形控制确定中、低压缩性地基土承载力的研究

现行规范规定载荷试验中按沉降宽度比(相对变形)s/b的取值来确定地基承载力特征值,所依据的线性变形理论与现场试验和工程实测结果多有不符,往往导致地基承载力不能充分利用。Terzaghi.K.等仅给出砂土地基中的经验公式,且未能考虑荷载水平的影响。对砂性土和黏性土地基进行变直径圆板载荷试验的非线性数值模拟计算与分析。结果表明,随着基础宽度B的增大,基础沉降s增大的趋势迅速平缓,沉降宽度比s/B最终将收敛于零,表现出显著的非线性。据此,就中、低压缩性均质土,对规范中s/b的取值规定,按承压板面积提出初步的建议。几项工程实例表明,可将确定出的承载力特征值提高20%～40%。此外还针对Terzaghi.K.等的经验公式提出考虑荷载水平的修正计算式。

关于成层土地基极限承载力的计算方法

本文重点介绍了在迈耶霍夫和汉纳的成层土地基极限承载力理论 ,在其双层土地基极限承载力计算公式的基础上进行了改进 ,得到了多层地基极限承载力的计算公式 .同时讨论了汉森的加权平均法、扩散角法等不同的地基极限承载力计算方法 ,并根据在天津港进行的大规模载荷实验结果对这些计算方法进行了检验 .其结果表明对于成层土地基极限承载力的计算 。

柔性桩复合地基承载力数值计算

利用ANSYS有限元软件对柔性桩单(多)桩复合地基的承载力进行了数值计算,考虑的因素有:荷载、置换率、桩长径比和桩距,研究结果表明:随着荷载桩和长径比的增加,柔性桩单桩复合地基的桩身轴向应力峰值基本出现在距桩顶0.1倍左右桩长处,两者的变化均导致桩、土沉降有相同变化趋势;置换率的增加会导致桩承担更多荷载,但桩-土沉降变化趋势相反,不利于柔性桩复合地基的共同沉降;荷载和桩长径比对柔性桩多桩复合地基桩体承担的荷载贡献不大,但会导致桩-土有共同的变化趋势;桩距的变化能够导致柔性桩桩体承担的荷载有较大范围的变化,桩间土沉降较之桩沉降趋势更为明显,对柔性桩复合地基承载特性有一定的影响。

碎石桩复合地基承载力计算公式的可靠性探讨

本文对现有常用的三种碎石桩复合地基承载力计算公式进行了考查,利用15个振冲碎石桩复合地基场地现场静荷载试验资料,检验了不同计算方法在实际应用中的可靠性,得出的初步结论可供设计参考.

碎石桩复合地基桩土应力比及承载力计算

根据桩 土侧向变形及竖向变形协调条件 ,应用弹性理论导出了桩及桩周土的应力 应变关系 ,得出了桩体材料屈服时桩 土应力比的计算式。推出了桩周土处于极限平衡状态下 ,碎石桩极限承载力计算式。指出用碎石桩加固软土地基其效果比较明显 ,但加固土的变形模量大于 8MPa的地基 ,效果不很明显。并通过工程实例 。

软土地基变形的混沌性与承载力识别

本文以混沌理论为基础，分析了软土地基变形的混沌性态，并采用映射函数ｆ（ｘ）＝ａｘ２＋ｃ来拟合软土地基的沉降－载荷曲线。根据映射函数的不动点，对软土地基加固前后的承载力进行了识别，并与按相对变形值确定的承载力进行了比较。

多桩型复合地基承载力计算方法研究

在对已有多桩型复合地基承载力计算方法进行充分研究的基础上,考虑多桩型复合地基受荷荷后的实际工作性状和施工方法对桩间土承载力的综合影响,引入主控桩、辅桩和桩间土承载力发挥系数及桩间土承载力提高系数,提出了多桩型复合地基承载力分步计算新方法。实例验证表明,复合地基承载力计算值与载荷试验实测值基本吻合。

淮北平原典型地基土动态变形模量特征及与承载力相关关系研究

针对淮北平原新近沉积层土质变化大、普遍发育钙质结核等地质特征,依托在建高速公路开展大量的动态平板载荷试验,统计分析不同土体动态变形模量E vd的值域范围和变化规律,探讨淮北平原不同地质区域E vd的分布特征。在此基础上,通过静力触探、螺旋板载荷和平板载荷对比试验,建立动态变形模量E vd与比贯入阻力、地基承载力的相关关系式。研究表明,动态平板载荷试验作为一种便捷快速的原位检测方法,测试值E vd能很好地反映原地基土体力学特性和变化规律,与比贯入阻力ps值、地基承载力具有较好的相关性,可在高速公路工程中作为地基承载力测定指标加以推广应用。

加筋风积砂地基承载力试验研究及计算分析

针对沙漠地区风积砂土特殊的物理力学性质,以土工格栅为加筋材料对风积砂土进行加固。通过室内模型试验,对未加筋的风积砂土和15种布筋方式下的加筋风积砂地基承载力进行了试验研究。测定了各种布筋方式下加筋风积砂土的极限破坏荷载,分析了加筋土的变形以及应力扩散情况。根据试验结果,总结了不同布筋方式及不同埋深条件下,加筋风积砂地基承载力的变化规律,并推荐片式双层格栅为施工中有效的布筋方式,此布筋方式下的加筋风积砂地基承载力较风积砂地基承载力增加1.2倍。提出了加筋风积砂土的强度机理和破坏模式,建立了无埋深条件下片式单层格栅加筋风积砂地基承载力的计算公式。经试验验证,所得结果具有实用价值。

三向应力状态下条形地基极限承载力计算方法

研究三向应力状态下条形地基极限承载力问题具有重要的理论和实际意义。为此。本文建立了考虑三向应力状态下的地基极限承载力公式。根据算例表明当考虑三向应力状态时条形地基的极限承载力将提高 ,这对实际工程具有重要理论和现实意义。

扁铲侧胀试验计算地基承载力

简单介绍扁铲侧胀试验,首次提出用扁铲侧胀试验计算地基承载力的方法。利用上海地区部分重大工程中的扁铲 侧胀试验数据,在与室内土工试验、静力触探试验及十字板剪切试验的试验参数相关分析的基础上,经数理统计后给出了上 海地区用扁铲侧胀试验计算地基承载力的经验公式,并对其计算精度进行了评价。

粉喷桩复合地基承载力计算方法的探讨

粉喷桩复合地基承载力的确定，目前主要采用现场静力载荷试验的方法。通过理论分析和工程验证，提出了一种根据静载资料确定复合地基承载力的新方法──回弹法。它具有理论依据充分，结果唯一。

变形控制和强度控制确定地基承载力特征值的比较

基于变形控制思想提出确定地基承载力特征值的计算方法,通过与强度控制确定地基承载力特征值的比较,提出了强度控制和变形控制的统一。

地基弹塑性承载力K≠1．0时的计算公式

地基承载力公式Ｐｃｒ，Ｐ１／４，在其推导过程中假定地基自重应力场等同于静水应力场即令Ｋ＝１．０，这显然不符合实际。本文取消上述假定，根据Ｋ≠１．０的实际情况，推导出了计算公式并进行了计算比较，证明新的公式是可靠的。

非均质土地基承载力的计算方法

本文对非均质的一般性地基 ,给出了满足力与力矩平衡及滑动面上屈服条件的地基承载力计算公式。它适用于地基受偏心倾斜荷载及任意形状的地基表面情况。文中对成层土地基及有抛石基床情况做了计算 ,并与常用计算公式的结果进行了比较。

CFG桩复合地基承载力计算新公式研究

CFG桩复合地基作为一种用材经济、施工便捷、加固效果良好的地基处理手段,在工程实践中得到了广泛地应用。针对CFG桩复合地基的承载力计算,分析现行《建筑地基处理技术规范》JGJ 79—2012和《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2011中在地基承载力计算方面存在的较大差别、复合地基承载力计算过于保守等问题;以传统太沙基地基承载力理论为基础并结合工程实践经验,提出先进行桩间土深度修正再进行复合的复合地基承载力计算新方法。