基坑中软土的水平抗力系数几种确定方法探讨

该文围绕基坑中软土的的水平抗力系数的确定方法开展了探讨,分析了基坑规程中土的水平反力系数的比例系数m值的来源,分析了水平抗力系数确定的理论,罗列了现行规范中软土的水平抗力系数的经验值,最后通过案例分析,将3种土的水平抗力系数的计算方法(m值、k值和c值)的计算结果与实测进行了比较,发现按目前基坑规程公式计算的软土的水平反力系数的比例系数m值偏小的现象。

锈蚀RC柱水平抗力的机器学习预测及参数敏感性分析

为实现地震作用下破坏模式未知锈蚀RC柱的水平抗力快速预测,基于机器学习(ML)方法对锈蚀矩形RC柱的剩余水平抗力开展研究。首先,确定ML模型的输入参数,建立锈蚀矩形RC柱数据集,并对输入参数之间的相关性进行分析;然后,选择6种代表性ML算法(SVM、KNN、ANN、CNN、RF和CatBoost),搭建锈蚀RC柱的水平抗力ML模型,并采用网格搜索或试错法对模型的超参数进行优化,基于5折-交叉验证确定了ML模型的最优超参数;最后,根据4个常用的回归评估指标(E_(MA)、E_(RMS)、E_(MAP)和R^(2))与测试集,对6种ML模型的预测精度进行评估,并基于性能优异的ML模型开展了输入参数重要性排序以及参数敏感性分析。结果表明:神经网络模型的预测性能普遍优于集成类或其他单一类模型,其中ANN模型的预测效果最佳,其预测值与试验值之比的均值和标准差分别为1.01和0.14;剪跨比对锈蚀矩形RC柱的水平抗力影响最大且较为显著,重要性占比可高达35%;矩形RC柱的水平抗力随着剪跨比、箍筋间距与截面有效高度比以及钢筋锈蚀率的增加呈减小趋势,而随着轴压比的增加呈先增大后趋于稳定或减小趋势。

层状地基土水平抗力比例系数反演的杂交粒子群算法

土的水平抗力比例系数是基坑支护结构变形计算的重要参数,针对层状地基土中水平抗力比例系数反演的多目标优化问题,结合支护结构水平位移实测值和杆系有限元法,提出基于粒子群算法(PSO)的层状地基土水平抗力比例系数反分析法。给出水平抗力比例系数和目标函数精度双控的反演计算收敛条件和水平抗力比例系数最优解稳定条件。在利用基坑工程数值模型验证反演参数准确性基础上,运用工程实例进一步验证杂交粒子群算法(breedPSO)在水平抗力比例系数反演计算中的适用性。对比分析优化方法的计算效率和反演参数的收敛特性。结果表明:杂交粒子群算法具有更高的计算效率和计算精度,为合理反演水平抗力比例系数提供了有效途径。

深大基坑有限跨结构抗侧力的计算分析

中大型基坑工程在应用中心岛方案并施工有限跨结构的过程中会因深大基坑分区开挖工况所限,支撑体系产生不平衡土压力,并以水平侧力的形式通过支撑传递到坑内。对此设计了将水平侧力施加到地下室已建结构体系上,由地下结构的梁板柱和工程桩共同承担的方案。此情况下在近受力端的结构构件将表现出较大的内力和结构变形。因而在水平侧力较大的条件下需要提出切实有效的加强措施提高受力端结构刚度,并将整体受力变形控制在合理范围内。本文以实际工程项目为背景,通过三维数值分析对有限跨结构在深大基坑中的抗水平侧力进行了模拟和讨论,并比选了几种结构加强方案。结果表明,该体系在受力端设计斜撑压杆加强能够有效提高结构抗水平侧力能力。

碎石土斜坡场地土体水平抗力分布模式研究

碎石土斜坡场地因坡度不同,水平抗力的大小差异明显,斜坡坡度对土体水平抗力的影响能否保证工程结构安全稳定,其如何弱化土体水平抗力的仍需探明。本文以碎石土斜坡土体为研究对象,通过开展桩基室内水平静载荷试验,深入分析不同坡度(斜坡坡度0~45°)对桩侧土体水平抗力分布规律的影响。研究表明:因不同深度土体抗力发挥程度的时效性,土体抗力随深度、位移的分布形式可按土体进入极限抗力状态的不同分为三个阶段;在抗力极值深度以上斜坡场地与水平场地下两者土体抗力极值比值近似1/1+tanθ关系,以下近似为1,这也充分说明斜坡坡度对桩侧土体抵抗桩身变形能力具有弱化效应;进一步参考坡度对桩侧土体抗力的变化的影响,给出了各土体极限抗力pu和土体抗力系数kx等参数的取值方法。本研究对斜坡场地结构水平抗力计算的取值有一定的借鉴作用,具一定的实际价值。

红层软岩水平抗力系数确定方法探讨

本文分析了现行标准水平抗力系数现场测试方法的异同,考虑室内外试验岩体完整性和尺寸效应,建立采用岩石弹性模量等参数快速确定水平抗力系数的方法,同时依托重庆江北国际机场项目对推导公式进行了验证,并结合8个典型项目进一步印证判断新方法的适用性。研究结果表明:江北机场红层软岩水平抗力系数现场测试值为242.5MPa/m;采用岩石弹性模量等参数确定的水平抗力系数与现场实测值基本一致,为经验值的2.2倍;该计算方法在其它8个工程实例中同样适用。本文建立的计算方法可靠、合理,对工程设计具有参考价值。

软土基坑中水平抗力系数的比例系数反演分析

以原位试验和室内试验结果为基础,结合现场监测数据,并通过PLAXIS 3D有限元建模软件对基坑支护结构进行建模分析,对SMW工法桩基坑支护结构的变形特性及水平抗力系数的比例系数m值进行反演分析,最终得到符合该地区实际情况的土层水平抗力系数的比例系数m值。

杂填土堤基中桩侧土水平抗力试验研究与分析

为进一步研究杂填土地基中桩侧水平抗力系数的比例系数,了解其对桩基水平承载力的影响及作用,为工程设计提供可靠的数据支持,采用现场水平静载试验及旁压试验,分别对杂填土地基中灌注桩的水平承载力、桩侧水平抗力系数的比例系数(m)、桩的水平变形系数、桩顶水平位移等进行深入研究。研究表明:m值对桩基水平承载力影响显著,杂填土的密实程度直接影响m值的大小,松散杂填土表现出较弱的水平抗力,通过杂填土注浆处理可有效提高桩侧土m值,较加固前提高45%。m值的选用应与实际荷载及位移允许值相适应,对于混凝土灌注桩,当水平位移较大时,则应适当降低m取值。m值对于相同地基的同一根桩并非固定值,与上部结构传递的荷载呈非线性关系。在荷载水平较低时,m值较大。随荷载增加,桩侧杂填土塑性区逐渐扩大而导致m值呈下降趋势。

地基处理后高灵敏度淤泥土中桩的水平抗力试验研究

风机的运行对基础的水平承载力要求较高,而高灵敏度淤泥土不利于风机基础建设,需进行地基处理。本文以旋喷桩地基处理前后的高灵敏度淤泥土为研究对象,通过单桩水平静载试验研究地基处理前后灌注桩及预制方桩水平承载能力及高灵敏度淤泥土的m值,探究旋喷桩地基处理后高灵敏度淤泥土m值随桩顶位移的变化规律。结果表明,高灵敏度淤泥土在经过旋喷桩地基处理后,钻孔灌注桩和预制方桩的水平承载力均有明显提高;高灵敏度淤泥土的m值,对于灌注桩远小于规范建议取值,对于预制方桩接近规范建议取值范围的下限值;旋喷桩地基处理后高灵敏度淤泥土m值随着桩顶位移的增大呈非线性下降的趋势,故应根据桩顶位移限值来选取合理的m值。

疫情期间护士抗逆力水平及影响因素研究

目的了解疫情期间非定点医疗救治医院护士抗逆力水平及其影响因素。方法采用一般资料问卷,医护人员抗逆力评价量表、组织支持量表和家庭支持量表对唐山市1所三级综合性医院和3所二级综合性医院1660名护士进行调查。结果护士抗逆力总分为(74.98±9.82)分;组织支持感总分(61.45±12.01)分,家庭支持得分(23.74±4.07)分;医院等级、参加公共卫生事件应急培训、组织支持感、家庭支持是疫情期间护士抗逆力的主要影响因素。结论疫情期间非定点救治医院护士的抗逆力处于较高水平,二级医院、参加公共卫生事件应急培训的护士抗逆力水平高,良好的组织支持感和家庭支持有助于提升护士的抗逆力水平。

组合桩地基土水平抗力系数的比例系数m的计算方法

为了提高软土的承载力,组合桩已在工程中被应用。组合桩为预制混凝土桩插入水泥搅拌桩中而形成的新桩,作为一种新型的桩,虽然在实际工程中得到应用,且试桩检测承载力高于设计值,而关于该组合桩微观受力特性的研究较少,该桩的理论还很不完善。其组合桩地基土水平抗力系数的比例系数m如何确定,规范没有相应的规定和说明。为了探讨组合桩的水平承载特性,通过对3根组合桩的水平承载力载荷试验研究和计算分析,探究组合桩地基土水平抗力系数的比例系数m的计算方法。试验表明应取水平承载力设计值和与之对应的变形来计算该组合桩的m值;计算时组合桩的抗弯刚度EI取芯桩和搅拌桩的代数和;组合桩的m值与《建筑桩基技术规范》中查到的对应的灌注桩的m值比较接近。

考虑时空效应的等效土体水平抗力系数的取值研究

基坑工程设计中土体的水平抗力系数与开挖时间、空间、地质条件和加固条件、开挖土体所处的深度、护坡土体的宽度等密切相关 ,是基坑开挖时间、空间、地层土性条件、加固条件、环境条件等的函数。为便于工程应用 ,本文通过现场试验实测资料的整理 ,并结合程序反分析和理论研究 ,提出了一种等效水平抗力系数Kh 来综合反映土体抵抗变形的能力 ,并建立了被动抗力K的实用计算方法。

碎石土斜坡土体水平抗力分布规律研究

斜坡上或临近斜坡顶部设置工程结构(桩基础)时,桩身变形将导致基桩对桩侧岩土体产生水平挤压作用,如果因桩身变形过大而导致桩前坡体失稳,即桩侧岩土体抗力弱化甚至消失,则会引发工程事故,土体抗力的实际分布规律并未探明。本文统计分析碎石土斜坡场地4根桩基(深入覆盖层)的水平静载荷试验数据,来分析同一坡度碎石土场地土体水平抗力沿深度的变化、土体抗力随桩身位移的变化特点,进而获得土体在不同抵抗变形阶段(弹性、塑性阶段)土体水平抗力分布的一般规律。

基坑围护工程中土体水平抗力系数m值的分析与确定

从理论上分析了m值的适用性和按规范方法确定m值的局限性,指出了采用规范方法时应遵循的原则和注意的问题,最后用试验结果和实测数据证明采用旁压试验和位移反分析方法是准确确定m值的有效方法.

用静力触探参数确定地基土水平地基抗力系数的比例系数m值——以天津地区为例

承受水平荷载作用的桩基,规范中常采用m法进行桩基水平承载力的计算,地基土水平地基抗力系数的比例系数m值在规范中根据地基土的状态、类别以表格给出。在地基勘察中,现在广泛采用静力触探试验,直接利用静力触探数据给出比例系数m值,将使桩基设计所用参数更加直接准确。本文利用天津地区地层大量静力触探资料与地基土状态数据,利用统计分析回归方法,总结出地基土的液性指数IL与静力触探参数锥尖阻力qc及摩阻比Rf间的关系式,针对天津的地层土体,给出利用静力触探资料查用m值的表格,为桩基的设计计算提供资料。

社区获得性肺炎患者血清及血小板γ-谷氨酰转肽酶活性和总抗氧化力水平的变化

目的观察社区获得性肺炎(CAP)患者血清及血小板γ-谷氨酰转肽酶(GGT)活性和总抗氧化力(T-AOC)水平的变化。方法以徐州医学院附属医院呼吸科2010年9月至2011年9月收治的90例CAP患者和30例体检健康者为研究对象。CAP患者根据外周血血小板计数分为继发血小板增多组(血小板计数>300×109/L)40例和血小板不增多组(血小板计数≤300×109/L)50例。检测研究对象的血清GGT、T-AOC及血小板GGT、T-AOC的水平。结果 CAP患者入院时血清GGT活性和血小板GGT活性[(45.6±25.4)U/L;(179.9±41.3)mU/109plt]均较对照组[(17.9±3.7)U/L;(49.5±8.0)mU/109plt]高;血清T-AOC入院时[(12.6±1.6)U/mL]比对照组[(17.8±2.1)U/mL]低;血小板T-AOC入院时[(61.6±21.5)mU/109plt]高于对照组[(48.6±9.9)mU/109plt];血小板T-AOC出院时[(40.7±14.2)mU/109plt]比入院时[(61.6±18.3)mU/109plt]和对照组[(48.6±9.9)mU/109plt]均低,差异均有统计学有意义(P<0.05)。血清T-AOC血小板增多组[(12.9±1.1)U/mL]比血小板不增多组[(12.3±1.7)U/mL]高;血小板T-AOC血小板增多组[(53.0±12.0)mU/109plt]比血小板不增多组[(68.6±19.7)U/109plt]低,血清GGT血小板增多组[(52.5±31.6)U/L]比血小板不增多组[(39.7±15.8)U/L]高,血小板GGT血小板增多组[(166.4±39.3)mU/109plt]比血小板不增多组[(190.6±39.9)mU/109plt]低,差异均有统计学意义(P均<0.05)。入院时血小板计数与血小板T-AOC、GGT呈负相关,相关系数分别为-0.316(P=0.003),-0.308(P=0.002)。结论在炎症反应过程中血小板活化与氧化应激有关;血小板在炎症反应过程及维持氧化抗氧化平衡中发挥作用。

一种地基土水平抗力系数的比例系数m的计算方法

m值法是我国用于计算桩基水平承载力最广泛的方法,m值的取值直接影响桩侧土抗力的准确性,不同性质的土的m值的取值范围存在很大差别,m值的确定方法具有重要的工程应用价值。提出一种通过模型试验实测数据反算地基土m值的方法。基于扩底桩的横向加载模型试验,以云南省典型红黏土做为试验用地基土,先假定一个m值,计算桩在地面处的水平位移,将该值与室内模型试验实测的水平位移进行比较,若两者数值相差较大,则重新假定m值进行计算,直至计算出的位置值与实测值之间的误差在可接受范围之内,则所取的m值即为该级荷载下所对应的地基反力比例系数。结果表明,该方法可以获得较准确的地基土m值。

基坑工程中地基土水平抗力比例系数m值的反分析

提出一种建立在弹性抗力法基础上的地基土水平抗力系数的比例系数ｍ值的反分析方法。根据基坑施工监测资料，用非线性单纯形方法反演地基土的ｍ值，实例分析证明该方法简单可靠，易于实际工程应用。

扩底桩桩侧土水平抗力的分布特性

桩侧土的水平抗力是计算桩基水平承载力的重要因素。本文对扩底桩基础桩侧水平抗力特性进行研究。制定模型试验方案,进行扩底桩水平加载室内模型试验。整理模型试验加载数据获得扩底桩在水平荷载作用下的桩顶加载位移曲线、桩侧土抗力、桩底土抗力的分布曲线等重要数据,分析各数据获得扩底桩桩侧土水平抗力的分布规律。通过有限元软件模拟不同桩长、扩底尺寸的扩底桩承受水平荷载时的加载情况,通过对数值模拟结果的分析获得扩底桩受水平荷载作用时的受力变形特性,研究不同尺寸参数对扩底桩水平受力特性的影响情况。研究表明,桩长越短越有利于发挥扩大头的嵌固作用。根据对桩底扩大头处土抗力分布曲线的分析研究扩大头的嵌固力作用,进而提出扩大头嵌固力的计算方法。

按土强度参数确定弱化砂土层水平极限抗力的探讨

利用施加反压的方法模拟具有残余孔压的弱化饱和砂土层,针对相对密度为30%和40%的弱化饱和砂土层,进行了单桩水平承载力模型试验,研究了不同弱化状态饱和砂土层的水平极限抗力.结果表明,随饱和砂土层中残余孔压的增加,其水平极限抗力逐渐降低;土层液化后,其水平极限抗力降低约90%,这与已有的振动台及动力离心模型试验结果基本一致.按Reese建议的破坏模式,针对土层表面作用上覆压力的条件,推导了依据土强度参数确定土层水平极限抗力的理论关系式;据此确定了弱化饱和砂土层的水平极限抗力,并与模型试验结果进行了比较.结果表明:饱和砂土层液化前,其理论水平极限抗力与模型试验结果基本吻合;饱和砂土层液化后.其理论水平极限抗力小于模型试验结果.这说明饱和砂土液化前土层的破坏遵循Reese建议的破坏模式.