沥青混合料抗压模量温度修正系数研究

大量的试验数据表明,某一温度下沥青混合料的抗压模量同基准温度(20℃)下抗压模量的比值(温度修正系数)与温度之间呈线性比例关系.通过收集我国194个气象观测站点50年的日平均气温资料,根据壳牌沥青路面设计方法,考虑不同地区日气温变化情况和沥青粘滞度性质,采用克里金插值法绘制出全国年有效温度分布图;同时考虑路面温度随深度方向上的变化,绘制出全国沥青混合料温度修正系数分布图,以该系数修正不同地区抗压模量的取值.

半刚性基层材料动态抗压模量试验研究

本文通过研究二灰碎石、石灰稳定土和二灰土三种不同的半刚性基层材料在不同的应变和频动条件下的动态模量。可以得出这三种半刚性基层在应力状态下,动态模量随加载频率的增大而增大,同时动态模量具有应力依赖性,即随着荷载的增大(轴向应变增大),动态模量减小的规律。

共振碎石化、多锤头碎石化旧砼路面顶抗压模量及弯沉值数据对比

目前较为成熟的旧水泥砼路面改建为沥青砼路面的工艺主要有多锤头碎石化和共振碎石化旧砼路面后加铺沥青砼面层。本文依托省道S313桩号K20+570-K54+512(K20+570-K37+551段共振碎石化,K37+551-K54+512段多锤头碎石化)路面“白改黑”养护大中修计划,分别测得碎石化前旧水泥砼路面顶抗压模量及弯沉值、碎石化后旧水泥砼路面顶抗压模量及弯沉值、交工验收路面顶抗压模量及弯沉值、运营中路面顶抗压模量及弯沉值,数据表明,共振碎石化旧水泥砼路面路段路面顶抗压模量约为多锤头碎石化旧水泥砼路段的路面顶抗压模量的1.74倍,共振碎石化旧水泥砼路面路段路面顶弯沉值约为多锤头碎石化旧水泥砼路段的路面顶弯沉值的0.72倍。运营4年后共振碎石化路段路面顶抗压模量约为运营4年后多锤头碎石化路段路面顶抗压模量的1.12倍,运营4年后共振碎石化路段路面顶弯沉值约为运营4年后多锤头碎石化路段路面顶弯沉值的0.86倍。

公路桥梁板式橡胶支座抗压弹性模量测试

讨论公路桥梁板式橡胶支座抗压弹性模量的测试方法,分析抗压弹性模量测定结果的不确定度。结果表明,匀速加载法测定结果比标准加载法明显偏高,误差较大。测试方法、设备、仪器和检测环境等因素对测试结果均有一定影响,测试方法和样品尺寸偏差影响较大。

碾压混凝土静力抗压弹性模量研究

抗裂性能好的碾压混凝土一般应具有较高的抗拉强度、较低的弹性模量。在对碾压混凝土静力抗压弹性模量进行研究的基础上,提出碾压混凝土静力抗压弹性模量与抗压强度的关系式,论述了坝体碾压混凝土的实际弹性模量低于常态混凝土的弹性模量,这一结果对防止碾压混凝土坝的裂缝是有利的。

公路桥梁板式橡胶支座抗压弹性模量检测方法的实验研究

交通部新修订的产品行业标准《公路桥梁板式橡胶支座》JT/T4-2004(代替JT/04-1993和JT3132.3-90)已于2004年6月1日正式实施。新标准对原标准作了重大修改调整和补充,使现行标准条文内容更趋完善,并对部分力学性能项目的计算和检测方法以及对测试结果的评价做出了规定。本文根据JJF1059-1999《测量不确定度评定与表示》的要求,系统地对公路桥梁板式橡胶支座的抗压弹性模量检测结果的不确定度进行了研究。针对橡胶支座性能检测结果的不确定度特点,分析了测试过程中的方法、设备、量具、和检测环境等因素对测试结果的影响程度。

板式橡胶支座抗压弹性模量比对试验参考值的不确定度评定

开创性的开展了工程制品指标检测比对活动参考值的不确定度分析,以107家板式橡胶支座一组抗压弹性模量指标为例,分析了此次比对试验所用参考值的不确定度评定方法,为工程制品指标类检测活动的参考值不确定度分析工作摸索了成功的经验。

桥梁板式橡胶支座抗压弹性模量分析

简要介绍桥梁板式橡胶支座抗压弹性模量的计算及试验方法,同时从几个方面分析影响该指标的因素。

基于纤维角预测的针叶材抗压弹性模量建模方法

【目的】针叶材的管胞不仅具有输导养分的作用,而且具有较强的支撑能力,其管胞分布状态影响着木材力学特性。探究管胞分布状态与木材力学特征的内部关系对实现木材抗压弹性模量的预测有重要意义。【方法】本研究从针叶材管胞效应入手,设计了一套集光源发射、光斑采集与分析、木材遍历为一体的纤维角检测平台,构建了木材纤维角分布与其抗压弹性模量的数值关系模型。首先,利用最小二乘法拟合投射在木材表面激光光斑的椭圆轮廓,完成纤维角测量;然后,通过分析纤维角测量误差,选用系数为20的均值滤波方法以提高纤维角测量精度;通过对木材遍历采样,完成纤维角分布的采集;最后,以木材两个面上纤维角分布的均值、潜入系数与标准差为输入,以试样的抗压弹性模量为输出,构建了6输入1输出的4层神经网络,完成抗压弹性模量的预测。按照GB/T15777—1995《木材顺纹抗压弹性模量测定方法》加工了落叶松试样100个,应用检测平台采集了相应试件的纤维角分布后,采用力学试验机得到对应力学真值,按照3∶1的比例划分训练样本与测试样本。【结果】平均滤波次数选取20时,该设备纤维角采集测量误差达到0.65°以下;分别构建了以双面纤维角分布特征、单面纤维角分布特征以及双面纤维角分布特征均值为输入,抗压弹性模量为输出的网络预测模型。实验比较发现:以双面纤维角分布特征为变量的网络模型预测精度上优于其他两组,此时网络预测的抗压弹性模量准确率达到90.80%。【结论】应用纤维角分布特征可以实现针叶材抗压弹性模量的有效预测。最小二乘拟合与均值滤波法的结合可以有效、准确地表达纤维角的特征信息。纤维角的均值、潜入系数与标准差可以有效描述纤维角的分布特征。在构建木材抗压弹性模量时,木材双面的纤维角分布特征对其抗压弹性模量预测精度最高。

半柔性路面复合材料抗压回弹模量研究

通过对基体混合料设计空隙率25%的复合材料进行室内试验得到相应的抗压回弹模量,并与实体路面工程实测弯沉反算得到的抗压回弹模量进行比较,提出了确定复合材料抗压回弹模量的改进方法,由此计算出基体混合料空隙率分别为20%和30%对应的复合材料回弹模量,并确定了相应的取值范围,最后通过回归得到复合材料回弹模量与基体混合料空隙率之间的关系式,由此可确定任意空隙率的复合材料回弹模量,为半柔性复合路面设计提供了重要参数。

非均匀竹材各单层顺纹抗压弹性模量的测定

竹材作为非均匀梯度生物材料因受生物结构的制约难以制作试件单独测定其各单层的力学性能。基于这一原因,提出了"逐次削减法"测定竹材单层力学特性的方法,构建了竹材纵向沿壁厚方向任意单层竹片与整片竹材之间顺纹抗压弹性模量的数学模型。文中介绍了"逐次削减法"模型制作方法,完成了竹材多层顺纹抗压弹性模量的测试,并对竹材各单层顺纹抗压弹性模量计算模型进行了验证。结果表明:竹材各单层顺纹抗压弹性模量呈非线性变化,竹青单层与竹黄单层模量相差较大,二者模量比值最大值达201%,最小值比值为173%。该方法制作试件简单、测试方法简便、计算模型准确、实验结果可靠,有效地解决了竹材单层试件加工及测试难题。为竹材的开发利用与研究提供了重要的基础性数据。

公路桥梁球冠橡胶支座抗压弹性模量检测方法探索

公路桥梁橡胶支座抗压弹性模量检测标准中没有球冠橡胶支座抗压弹性模量检测标准,本文结合企业标准对影响弹性模量的几个因素和现有计算方法进行分析比较,在此基础上提出了合理的抗压弹性模量计算方法。

混凝土静力抗压、抗折弹性模量试验及简化计算

1 静力受压弹性模量试验及简化计算 长期以来,我国普遍采用建研院建材室1965年编著的,逐级预压累计55次的卸荷模量试验法。该种方法既繁琐又费时,且材料试验机连续使用时间太长,马达发热,不少试验人员要加班加点才能完成该项试验。 为使该项试验更符合我国的实际情况,《普通混凝土力学性能试验方法》GBJ81—85中的静力受压弹性模量试验。

混凝土的强度与抗压弹性模量增长变化初探

本文主要验证了混凝土强度与抗压弹性模量的增长变化规律,强度与抗压弹性模量增长的相互关系,并以此为依据讨论了混凝土施工中的裂缝预防时机和方法,以及后张法张拉时间的确定。

板式橡胶支座抗压弹性模量试验的主要影响因素分析

抗压弹性模量是板式橡胶支座产品的重要力学性能指标之一,可以在一定程度上反映橡胶支座的质量。论文以板式橡胶支座为研究对象,以JT/T 4—2019《公路桥梁板式橡胶支座》为依据,对板式橡胶支座进行抗压弹性模量试验。通过试验发现影响抗压弹性模量试验结果的主要因素有橡胶质量、橡胶支座胶层总厚度等。

密度与含水率双因素作用下重组竹顺纹弹性模量的预测与分析

本研究选取3组不同密度(1.10、1.20、1.30 g/cm^(3))和5组不同含水率(4%,8%,12%,16%,20%)的重组竹试件进行顺纹抗拉、抗压试验,分析不同密度和含水率作用下重组竹顺纹抗拉、抗压弹性模量的变化规律。结果发现,重组竹顺纹抗拉、抗压弹性模量随密度的增大而增大,随含水率的升高而减小并趋于平衡;通过试验研究和数据拟合提出重组竹顺纹抗拉、抗压弹性模量的双参数耦合模型,线性组合模型和ASTM组合模型均能较好地预测重组竹顺纹抗拉、抗压弹性模量随密度和含水率变化后的理论值,顺纹抗拉弹性模量的实测值与线性组合模型和ASTM组合模型预测值之间最大误差为5.28%和8.20%;顺纹抗压弹性模量的实测值与线性组合模型和ASTM组合模型预测值之间最大误差为8.91%和8.67%,因线性组合模型计算更为简便,建议在实际应用中优先选用。

板式橡胶支座抗压弹性模量与形状系数的关系

对不同形状系数的板式橡胶支座进行试验,采用国内外不同的标准对其力学性能进行判定,并对其抗压弹性模量标准值进行探讨。从测试结果并参考积累的试验数据可以得出:不同标准对板式橡胶支座力学性能判定结果有差异;当板式橡胶支座形状系数较小时,抗压弹性模量为正偏差,若要保证支座合格,需使抗剪弹性模量为负偏差;当板式橡胶支座形状系数较大时,抗压弹性模量为负偏差,若要保证支座合格,需使抗剪弹性模量为正偏差,产生这种现象的原因是JT/T 4—2019中对抗压弹性模量的规定不严谨。建议相关单位对板式橡胶支座的力学性能进行进一步的系统研究。

板式橡胶支座抗压弹性模量的不确定度分析

根据JJF1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》的要求[1],对板式橡胶支座弹性模量测量结果不确定度进行评定,分析出影响板式橡胶支座抗压弹性模量的主要因素是试验环境、试验机累计应力差、累计应变差及数值修约。通过评定有利于在试验检测过程中进行质量控制,提高试验检测的准确度。

普通板式橡胶支座抗压弹性模量和抗剪弹性模量相关性及影响因素分析

随着橡胶支座的广泛应用,其产品质量所暴露的问题已不容忽视。本文通过对近年来试验检测的总结,对橡胶支座两大力学性能进行相关性分析,并系统分析了造成成品力学性能不合格的主要影响因素。为生产合格的橡胶支座提出相关建议,从而保证工程质量。

关于JT/T4-2019《公路桥梁板式橡胶支座》标准中抗压弹性模量计算系数的探讨

通过对多组板式橡胶支座力学试验数据的分析,对JT/T4-2019标准中抗压弹性模量标准值计算公式中计算系数的取值进行了探讨,对影响板式橡胶支座力学性能合格率的因素进行了分析。