汉钢1280 m^(3)高炉护炉操作实践

汉钢1280 m^(3)高炉炉役后期,炉缸侧壁温度偏高,根据实际运行情况,从原燃料条件、高炉操作与设计参数方面、高炉冷却制度等几方面,对高炉侵蚀机理进行分析,提出合理护炉操作。在确保炉况顺行的前提下,使用高钛矿护炉,提出有效护炉的合理生铁含钛量含硅量。同时采用堵高温点上方风口,是降低侧壁温度的有效措施。采用这几方面措施后,成功的降低了炉缸侧壁温度,确保高炉正常生产直到安全的停炉大修,为高炉运行做到安全保障。

焦炉凉炉复产后护炉方法探索与实践

焦炉使用寿命一般为25年左右,在焦炉晚期,由于长期受炉温波动、机械冲击摩擦和介质侵蚀的影响,炉体逐渐老化,炉墙出现变形、剥蚀等问题,特别是经过凉炉降温后,焦炉砌体受损严重,严重影响焦炉的稳定生产。因此,如何做好护炉工作对延长焦炉使用寿命意义重大。

半钢炼钢条件下转炉护炉技术探讨

钒钛磁铁矿经过高炉炼铁得到含钒铁水,转炉炼钢时利用碳与钒的选择性氧化,将铁水中的钒富集后进入炉渣,然后从钒渣中提取钒,是目前国内主流的提钒方法。含钒铁水的冶炼,转炉的成渣条件及渣相与常规铁水冶炼差异较大,对护炉技术提出挑战,因此掌握半钢炼钢条件下转炉护炉技术,在生产过程中才能不影响生产组织,保证一座提钒转炉对应两座半钢冶炼转炉的顺行。本文基于半钢炼钢条件下钒渣与钢渣的成分和岩相结构分析研究的基础上,总结了影响转炉护炉的主要因素,针对性的提出改进措施,在某厂半钢炼钢条件下,转炉护炉取得了较好的冶金效果。

汉钢2280 m^(3)高炉护炉强化冶炼实践

为了解决2018年汉钢2280 m^(3)高炉炉缸壁温度偏高的问题而采取了一系列措施,包括提钛护炉、强化原燃料管理和更换延长风口套等。通过健全炉缸监控系统、优化操作制度和加强炉前排铁,成功使炉缸活动起来,并有效控制了侧面温度。这不仅提升了高炉的熔炼效果,还确保了安全操作,提高了经济性能,实现了护炉和生产的平衡。

首钢股份3号高炉炉缸侧壁温度升高后的护炉措施

首钢股份3号高炉中修开炉后,炉缸侧壁局部温度持续上升,TE31349点热电偶温度最高升至439℃。认为炉缸中心不活跃、炉温维持较低水平、风口损坏漏水对炉缸侧壁和炉底砖衬薄弱部位的侵蚀加剧是炉缸侧壁温度升高的主要原因。通过采取加钛矿护炉、调整高炉操作制度、加大冷却强度、优化炉前操作等措施,炉缸侧壁温度普遍下降,TE31349点热电偶温度得以控制,稳定在120℃左右;2020年6-10月,高炉主要技术经济指标明显改善,特别是燃料比由545.68kg/t下降至513.12kg/t。

沙钢3号高炉石墨碳护炉方式下的稳产措施

沙钢3号高炉炉役后期炉缸温度升高,开始使用钒钛矿护炉,随着炉役的延长钛负荷逐步提升。为满足炼钢对铁水[Ti]含量的要求,改进护炉措施,停用钒钛矿,采用石墨碳护炉取得了同等护炉效果。但炉缸石墨碳堆积副作用明显,高炉炉况稳定性变差,出现日产量下滑、燃料比上升等问题。通过采取上下部调剂消除炉缸石墨碳堆积、提高镁铝比改善渣系、治理炉体窜煤气、减少粉矿入炉等措施,高炉恢复了稳定顺行。2021年11月,日产量提升至6571.24t/d,燃料比降至519.92kg/t。

低铁耗条件下120 t转炉护炉工艺研究与实践

为了保证钢产量,提高废钢用量,降低护炉的成本以及提高经济效益,通过理论及生产实践,从冶炼护炉、溅渣护炉、日常补炉三方面着手对转炉低铁耗冶炼进行研究,并针对炉况侵蚀情况提出了改进措施。通过降低铁水比,减轻了因转炉冶炼热量不足、终点命中率低、后吹率高、终点钢水过氧化多而造成的转炉炉衬侵蚀严重和转炉漏钢事故。结果表明,通过低铁耗生产模式的运行,使得转炉操作技能得到质的飞跃。

钛矿护炉对首钢股份1号高炉生产的影响

阐述了首钢股份1号高炉钛矿护炉期间各生产指标,如风量、冶炼强度、燃料比、铁水温度、[Ti]及炉缸炉底钛沉积量等的变化状况。钛矿护炉为期10天,钛矿配加量由常规护炉的1.5t/批,提升至强化护炉的2.5t/批;风量由4777m^(3)/min减小到4744m^(3)/min,透气性明显变差;冶炼强度出现小幅度下降;燃料比未出现明显变化;铁水温度及[Si]都出现了不同程度的下降。在钛矿护炉前期,[Ti]含量呈现出明显的上升趋势,炉缸炉底钛沉积量在短时间内由2t/d上升到14t/d左右,容易引起炉况波动,应该密切关注炉况的变化。

生白云石渣补技术在转炉护炉中的应用

湘东炼钢厂在生产过程中,应用生白云石渣补技术对转炉前大面和炉底进行渣补。重点从工艺条件、炉衬损坏原因、技术原理及应用原则等方面对生白云石渣补技术进行了详细介绍。应用实践表明,该技术很好地修复了转炉铁水、废钢入炉及冶炼过程中对炉衬前大面和炉底的机械碰撞及侵蚀,保护了转炉前大面和炉底,缩短了补炉停炉时间,解决了生产与护炉之间的矛盾,为炼钢厂提高钢产量和技术经济指标找到了一个新方法。

酸性护炉球团矿焙烧工艺及固结机理

研究了新型炉料酸性含钛护炉球团矿的焙烧工艺及固结机理 ,结果表明 :利用钒钛磁铁精矿和普通磁铁精矿的混合矿在预热和焙烧条件分别为 95 0℃ ,15min和 12 0 0℃ ,15min时制取的酸性含钛护炉氧化球团矿 ,其品位为TFe 5 8 5 6 %、TiO2 7 89% ,机械强度为 3 12 7N/个 ,主要冶金性能指标为RI 70 8% ,RDI-3 157 2 9% ,SI 15 2 7% ,软熔温度区间为 10 80～ 1170℃ ,可满足大中型高炉的冶炼和护炉要求 ;固结机理为Fe2 O3 再结晶和固相扩散固结 ,与普通铁矿氧化球团相同 .本工艺不仅有利于延长高炉寿命和调整炉料结构 ,而且也为合理利用钒钛磁铁矿开辟了有效途径 .

转炉冶炼高钛铁水护炉工艺研究与优化

炉衬寿命直接影响转炉生产成本,优化护炉工艺是提高炉衬寿命的重要技术手段之一。然而受含钛渣特性影响,其易侵蚀镁碳砖,且溅渣护炉效果差。为此,基于冶炼含钛铁水对溅渣护炉影响的机理分析,结合A钢厂生产实践,通过开展工艺研究与实践优化,形成了含钛渣的特殊溅渣护炉工艺和快速护炉工艺。炉渣(TFe)含量从21%降低至15%,溅渣护炉效果得到明显改善;炉型维护效果得到较大提升,转炉炉龄从优化前的18000炉次提高至21600炉次。

高炉风口喂线护炉技术的开发与应用

开发了一种新的高炉含钛护炉料送入方法,即将含钛护炉料包芯线通过喷煤通道由风口送入炉内,用以定向修补炉缸、炉底。在600m3高炉实施取得良好效果。

马钢2500m^3高炉喂线护炉实践

介绍了喂线护炉试验情况,对喂线护炉试验结果进行了分析,指出喂线护炉技术的应用对处理高炉炉缸局部异常侵蚀提供了一种途径,但在适宜的喂线量、喂线强度、风口位置选择等方面还需作进一步研究,以便更加有效地进行护炉。

转炉溅渣护炉的炉渣控制及炉衬侵蚀机理

利用副枪在转炉吹炼过程中取样、测温和对炉衬残砖的化学成分、岩相、流动温度的测定结果，研究了宝钢转炉溅渣护炉炉渣的控制及炉衬侵蚀机理。结果表明：转炉终渣ＭｇＯ含量应控制在１０ ％ 左右、溅渣层的熔损主要发生在炉温较高的吹炼后期，而镁碳砖的侵蚀是由于炉渣渗入镁碳砖的气孔和裂缝中，使其脱碳和渣化，在高温下流入渣层所致。

武钢二炼钢复吹转炉溅渣护炉工艺技术研究

武汉钢铁 (集团 )公司与钢铁研究总院共同进行了武钢二炼钢复吹转炉溅渣护炉技术开发研究。为适应武钢二炼钢品种多、出钢温度高等特点 ,开发出复吹转炉溅渣护炉的炉渣调质及氮气喷吹等工艺技术。创造了转炉炉衬寿命 15 2 0 8炉的国内最高炉龄 ,同时复吹比达到 10 0 % 。

攀钢半钢炼钢转炉溅渣护炉技术研究

介绍了攀钢在 12 0 t半钢炼钢转炉溅渣护炉中所进行的含 V2 O5、Ti O2 钢渣性质研究、含 V2 O5、Ti O2钢渣成分的选择、半钢炼钢造渣工艺优化、降低终渣 TFe含量的技术措施。

旋流喷头的特性和用于溅渣护炉的分析

通过流体力学测试和冷态模拟实验，证明旋流铸铜喷头（三孔或四孔）具有良好的特性。安钢和酒钢使用旋流喷头后，化渣效果好，起渣时间提前１～２ｍｉｎ，冶炼过程平稳易控制，不易发生喷溅，供氧时间缩短近３ｍｉｎ，耗氧量降低５．７５ｍ３／ｔ。从冲击动力、喷溅量和流股特性等方面分析了旋流喷头的优点，可以满足溅渣护炉的要求，并能够提高溅渣的均匀性和效果。

关于转炉溅渣护炉的几个工艺问题

分析总结了国内转炉溅渣护炉的生产经验，提出：①溅渣护炉的合理渣量为：Ｑｓ＝０．３０１Ｗｎ（ｎ＝０．５８３～０．６５０）；②转炉参数与合理溅渣参数的关系为：Ｈ·ｄＤ＝１６．２４＋０．６０Ｑ·ｈｄ０．３３·ｔ；③适宜溅渣的合理终渣成分为：Ｒ＝２．８～３．５，（ＴＦｅ）＝１０％～１５％，ＭｇＯ＞８％；④转炉出钢温度对炉龄的影响为：ｎ＝２０８５２９－１２０．９ｔ。

宝钢300t转炉溅渣护炉工艺研究

介绍了宝钢３００ｔ转炉溅渣护炉工艺研究中所进行的水模试验、炉渣成分选择、溅渣用氧枪喷头设计、喷吹参数控制等方面的工作，以及所取得的成果。宝钢转炉炉龄已达到１４００１炉。

高炉加钛护炉用含钛炉料优选

从成分、还原性和综合炉软熔滴落性能等方面对不同含钛资源进行对比分析研究.结果表明,常规护炉料的TiO_2含量较高,但均存在铁品位低现象,会对综合炉料的品位有较大影响;不同含钛炉料间还原程度存在明显差异,还原度最高的为钛球-B(80.58%),有利于冶炼过程的顺利进行;钛球-B的透气性指数S值最低;目前常用钛资源有钛矿-A、钛矿-B、钛矿-C、钛球-A、钛球-B五种,从成分、还原性、软融滴落性能的对比结果来看,高炉使用钛球-B对保证高炉稳定顺行最为有利.