PX装置抽余液塔大管径管道设计浅析

抽余液塔作为PX装置中最重要的设备之一,其平面布置及管道设计对塔器的长周期运转以及装置的生产运行起着重要作用。通常抽余液塔进出口管道具有管径大,分支多等特点,管道的走向和支架的设计难度较大。结合某150万t/a芳烃联合装置中抽余液塔的平面布置,管道布置,应力分析和支架设置,对抽余液塔的管道设计进行探讨和分析。

PX装置中抽余液塔敷塔管道设计浅析

在石油化工装置中,塔是实现介质组分分离和传热单元设备,用于蒸馏、吸收和解吸等物理分离过程[1]。随着装置规模的大型化,装置内塔的处理能力也不断增加。本文以某石化PX装置中抽余液塔为例,该塔是装置中高度最高,直径最大的精馏塔。从平台设置、敷塔支架和风荷载的影响等方面,对抽余液塔的敷塔管道设计进行了分析,并提供了解决方法和思路。

碳四抽余液脱除二烯烃催化剂的工业应用

BC-H-40催化剂用于选择加氢脱除碳四抽余液中的二烯烃,工业应用试验结果表明,BC-H-40催化剂具有活性高、选择性好、再生周期长、抗干扰能力强、操作条件宽泛等特点。可以将碳四抽余液中质量分数1%～2%的二烯烃脱除至小于1μg/g,丁烯平均收率大于97.5%。

糠醛抽余液和抽出液降温沉降分离技术的应用

糠醛抽余液采用降温沉降分离技术,将其冷却降温到75～80℃,在沉降罐中自然分离出2t/h左右的富糠醛相直接做循环溶剂使用,沉降后的抽余液(富油相)经系列换热到145～150℃,再经加热炉加热回收剩余溶剂,在工业应用中每年可降低成本约43万元。糠醛抽出液采用降温沉降分离技术,得到二次抽余液和二次抽出液,分别回收糠醛溶剂,得到抽析油和重抽出油,抽析油可做催化裂化原料,重抽出油可生产橡胶芳烃油。

镇海炼化对二甲苯装置抽余液塔改造

对镇海炼化股份有限公司0．45 Mt/a对二甲苯装置抽余液塔的操作进行诊断分析,找出了原塔内件设计 存在的问题。根据改造要求,进行了多方案的工艺条件分析。采用复合孔微型阀高效专利塔盘及其附属内件。改 造后产品质量满足设计要求,处理能力也超过了设计值,取得了良好的经济效益。

复合孔微型高效浮阀塔盘在对二甲苯装置抽余液塔中的应用

对二甲苯装置吸附分离单元的抽余液塔是分离碳八芳烃(C8A)和对二乙苯(PDEB)的关键精馏塔,PDEB价格昂贵,在侧线C8A中的含量要求小于25×10-6mol/mol才能有效降低装置操作成本。介绍国内某对二甲苯芳烃联合装置在抽余液塔改造前所遇到的问题、应用新型复合孔微型高效浮阀塔盘的设计情况和解决方案、改造后的运行工况。抽余液塔改造后经过一年半工业实际运行,负荷一直在100%以上,工况运行平稳,侧线C8A中的PDEB含量保持在小于<10×10-6mol/mol或更低的好水平,产品纯度和回收率高,表明抽余液塔的改造能完全满足实际生产需要。

C_5抽余液选择性加氢工艺研究

通过对C5抽余液选择性加氢的工艺条件试验,考察了入口温度、氢油体积比、体积空速和反应压力等主要工艺条件对反应转化率的影响。得出适宜的工艺条件:在稀释进料,C5/环己烷为1/2,反应入口温度为44℃,氢油体积比(对原料C5)为500∶1,体积空速(对C5原料)为1.0 h-1,反应压力为基准+2.0 MPa,加氢后的C5组分中二烯烃及炔烃总含量小于1.0%。1 000 h的稳定性实验证明该催化剂具有很好的活性稳定性。

C_4抽余液化工利用技术进展

介绍了当前分离C4 馏分中异丁烯的各种方法 ,主要对醚化法工艺技术和聚合法工艺技术进行了对比。针对国内C4 抽余液的利用情况 ,提出了采用聚合法工艺路线建设分离C4 馏分装置的必要性。

PX装置抽余液塔塔顶热的深度利用

文章主要介绍了中国石油四川石化有限责任公司生产三部PX装置抽余液塔塔顶热深度利用的实践。通过增设低温热水换热器、提高低温热水流量,深度利用抽余液塔塔顶热,增强抽余液塔运行稳定性,降低PX装置综合能耗,经济效益明显提升,有助于PX装置的长周期运行和效益最大化。同时,增产的低温热水作为替代热源,供四川石化公司其他装置使用,起到明显的降本增效作用,充分发挥炼化一体化企业互联互供的优势。

先进控制技术在抽余液塔控制中的应用

针对芳烃厂二甲苯分离装置中抽余液塔进料波动大、操作变量多、关联性强和容量滞后大等特点 ,提出使用多变量预测控制软件包APC -Hiecon ,设计多变量预测控制器来实现平稳控制 。

多变量预测控制技术在抽余液塔中的应用

芳烃是石油化工生产中重要的基础原斟．近几十年来发展非常迅速。芳烃生产主要由重整，抽提、歧化、吸附分离、异构化等过程组成．芳烃抽提是其中的重要组成部分。芳烃抽提联合生产装置中的抽余液塔存在进料波动大、操作变量多．关联性强、容量滞后大等特点．是典型的难以控制的多变量过程；正因为如此．

碳五抽余液加氢运行问题及对策

中韩石化为拓宽裂解料的来源,启用闲置C_9/C_5加氢装置对C_5抽余液进行加氢作为裂解料。针对C_5抽余液加氢运行中存在的问题,通过调整运行参数或技术改造解决了抽余C_5原料组成偏差大、单烯烃累积、原料不稳定、反应器局部热点、氢压机运行、仪表偏差、联锁设置不合理等问题。

芳烃联合装置抽余液塔模拟计算与产品质量控制分析

在PROⅡ模拟软件中搭建抽余液塔系统,选取软件自带SRK热力学模型模拟计算。结果表明:①当塔顶产品中C 8芳烃的质量分数由50μg/g增加至250μg/g,塔顶冷凝负荷下降1.00%,塔底重沸炉热负荷下降0.91%,全塔总热负荷下降0.95%;塔顶回流泵流量下降1.30%,塔底重沸炉泵流量下降0.91%;全塔回流比下降1.35%;每块理论板的塔径逐渐下降,塔内径平均下降约0.53%;②当塔底产品中甲苯的质量分数由1%增加至5%,塔顶冷凝负荷下降7.72%,塔底热负荷下降6.92%,全塔总热负荷下降7.30%;塔顶回流泵流量下降8.56%,塔底重沸炉泵流量下降8.20%;全塔回流比降低3.95%,每块理论板的塔径逐渐下降,塔内径平均下降约5.28%;③当抽余液塔理想状态分离时,塔顶冷凝负荷增加159.96%,塔底热负荷增加144.95%,全塔热负荷增加152.08%;塔顶回流泵流量增加205.83%,塔底重沸炉泵流量增加145.81%,全塔回流比增加202.25%。

提高C10抽余液附加值的工艺研究

分析了C10抽余液的物料组成及其特点,利用减压精馏分离C10抽余液得到富含苯乙烯、双环戊二烯、茚三种制备优质石油树脂的原料,Aspen模拟结合实验探索得到最佳精馏工艺条件：1富含苯乙烯馏份工艺条件：塔釜压力：0.15-0.30 atm;回流比：15：1;塔顶温度：53.2-54.2℃;2富含DCPD馏份工艺条件：塔釜压力：0.015-0.025atm;回流比：17：1;塔顶温度：51.9-53.3℃;3富含茚馏份工艺条件：塔釜压力：0.01-0.04 atm;回流比：1：1;塔顶温度：71.5-75.5℃。

金陵石化PX抽余液塔改造

金陵PX装置首次开工后一直不能满负荷运行，主要原因是抽余液塔设计不够合理，在高负荷状态下，抽余液塔分离不清。后来经过停工消缺改造，装置在满负荷状态下运行良好。

四川石化公司抽余液塔改造

四川石化公司的抽佘液塔设计不够合理，在高负荷状态下，抽余液塔分离不清。后来经过停工消缺改造，装置在满负荷状态下运行良好。

芳烃装置抽余液塔现场组焊的工艺研究

本文介绍芳烃装置核心设备抽余液塔现场组焊和安装,塔设备内径为11200mm,不具备整体卧式运输条件,采用了地面分段组焊+分段吊装空中组焊环缝方案施工的施工方法。

4500t级抽余液塔吊装技术要点

广东石化炼化一体化项目芳烃联合装置抽余液塔吊装工程,采用"液压提升法"吊装工艺,由MYQ型5000t门式起重机主吊,4000t履带式起重机抬尾,配合完成了该超大型设备的吊装就位。主要介绍了抽余液塔吊装作业的前期各项技术准备、设备运输到吊装技术方案实施等过程中的技术要点,以及相应的解决措施。

宁波中金石化有限公司抽余液增效技改项目

该项目位于浙江省宁波市,由宁波中金石化有限公司投资建设,新建1套20万吨/年间二甲苯装置,以中金石化现有160万吨/年PTA原料配套装置吸附分离单元产生的抽余液为原料,采用模拟移动床吸附分离工艺(吸附剂采用RAX-III),生产间二甲苯(MX)产品,纯度在99.5%以上,以及副产品C8环烷和MX抽余液。本项目消耗了一部分抽余液,同时副产品C8环烷、MX抽余液返回到PTA原料配套装置异构化单元,为保证后续异构化单元进料量不变.

某芳烃联合装置低温余热利用方案研究

以某芳烃厂抽余液塔和抽出液塔塔顶低温热利用为例,提出取热设计原则,以及塔顶低温热发生蒸汽的操作条件和流程。对蒸汽升压和蒸汽发电两种利用方式进行了详细分析和计算,得到优化的设计方案:采用蒸汽升压方案时,宜采用螺杆式压缩机进行升压;采用蒸汽发电方案时,在占地允许的情况下凝汽推荐采用空冷器冷却,环境温度对净发电量影响较大,建议采用空气冷却器设计气温进行设计。对于蒸汽升压和蒸汽发电两种方案的选择,升压蒸汽应优先替代由较高品位蒸汽减压得到的蒸汽,此时方案效益最优;如无可替代的用户,当电价高于0.54元/(kW·h)时,推荐采用蒸汽发电方案。