热耗变换系数、抽汽效率与主循环效率

在电厂热力系统分析中 ,热耗变换系数 ξi 和抽汽效率ηi 是不同条件下反映汽轮机抽汽品位的参数 ,两者能够通过主循环相互关联。因此着重阐述了主循环的概念 ,主循环热效率 ηM 的含义 ,基于主循环给出了反映热力系统状态的加热器参数 qi、γi 和τi。热耗变换系数和抽汽效率只决定于主循环的结构及其各节点的参数 ,并且可以分别通过各自联立的线性方程组求出其解。经过严格的数学推导导出了热耗变换系数和抽汽效率的关联关系式 ηM=ηi/ ξi,此式不但表明了 ηi 和ξi 之间的关联关系 ,同时也说明主循环效率只与主循环中节点的参数有关 ,并且该式可以作为主循环效率的一种计算法。以国产 30 0MW机组热力系统为例对矩阵方程进行了说明 ,并用设计工况数据进行了计算。

基于等效焓降法的锅炉尾部烟气热量深度利用系统热效率研究

介绍了目前较常用的两种锅炉尾部烟气热量深度利用系统。通过等效焓降法对两种系统进行了理论研究,推导出热效率公式,结合某1 GW等级超超临界机组THA工况,应用等效焓降法对两种系统进行了定量计算和比较,结果表明:在一定的工程边界条件和设计原则下,空气预热器旁路烟道系统更好地提升了烟气热量利用能级,热效率较高,节能效益较好。

等效焓降法的数学推导及误差分析

等效焓降法是进行汽轮机经济性诊断的有力工具,但其数学理论尚不完整。通过回热系统的矩阵方程、汽轮机内功率方程和吸热量方程,用微分方法完整推导出等效焓降、抽汽效率及等效焓降法的其它所有计算公式,并详细分析了等效焓降法的误差。

等效焓降与热平衡算法的一致性证明与验证

借助于抽汽等效焓降和抽汽效率两个新的热工参量,等效焓降分析方法用于热力系统节能潜力分析时具备了简便、灵活的新特点,但其与传统热平衡法计算结果的一致性一直是人们关注的焦点。相关研究证明对于主热力系统,两种方法具有一致性。针对包含轴封利用、汽水损失和给水泵焓升等辅助成分影响的实际热力系统,探讨了两种方法的相互关系,采用热平衡矩阵方程从理论上证明了热平衡法与等效焓降整体算法的一致性,并且通过实例计算验证了这一点。

复杂热力循环等效焓降法的计算通式

等效焓降法是进行汽轮机经济性诊断的有力工具,但随着热力系统越来越复杂,传统的等效焓降法越来越难以直接应用。通过火电厂回热系统的矩阵方程、功率方程和热量方程进行数学推导,提出了热量比的概念,推导出抽汽效率和热量比的一般通式,指出机组在发生扰动时吸热量的变化可以如同功率的变化量按抽汽效率计算一样按热量比进行计算。以典型二次再热机组和带抽汽背压式小汽轮机(MC)的机组为例,分析了复杂热力循环下等效焓降法的应用方式。

引进型300MW机组热经济性计算报告

以新蒸汽的流量保持不变为前提的,经过对引进型300MW机组热力系统参数的整理,得出热系统中任意地方发生热量变化所引起的作功变化就等于该热量与所处能级抽汽效率的乘积,并通过正反平衡的计算,核实抽汽效率的计算精度。

外置蒸汽冷却器机组等效焓降法的应用

目前带外置蒸汽冷却器的机组,蒸冷器的出水通常直接引至锅炉。通过机组的内功率方程、吸热量方程及回热系统的矩阵方程对这一类型机组进行数学推导,提出了等效热量的概念,推导出等效热量的计算公式及等效热量和热量比的关系。指出这一类型机组内功率的计算公式与常规机组相同,而用热量比计算机组吸热量变化量的方式与用抽汽效率计算内功率变化量的方式基本相同。

汽轮机性能试验中湿蒸气区焓值的计算方法

针对目前汽轮机湿蒸气区抽汽焓值计算模型的缺点,利用抽汽口级效率的概念建立了湿蒸气区抽汽焓值的计算模型,并利用国内三大汽轮机厂的原始数据对该模型进行了验证。由湿蒸气区抽汽焓值的计算结果,拟合热力过程线得出排汽焓值。通过能量平衡法对排汽焓值进行验算,该方法的特点是迭代计算量小,迭代计算3次内可完成计算,当最末一级处于湿蒸气区时,程序不需要迭代计算。结果表明:该计算模型简单,程序移植性好,所需测点少,测点积累误差小,误差小于0.25%,计算精度高。

三种锅炉排烟余热回收系统经济性分析

文中首先介绍了三种锅炉排烟余热回收工艺及其主要特点,然后以1台300 MW火力发电机组为例,理论分析了三种烟气余热回收系统的经济性。通过对比得出,加热热网水工艺经济效益最好,加热凝结水工艺也具有良好的经济性,加热暖风器工艺不产生收益,但其对保障主工艺的安全可靠生产具有重要意义。最后指出,不同地区企业用户应根据企业实情灵活选用烟气余热回收方案,以真正实现企业节能降耗和稳产增产的目标。