立式拱顶油罐技术状况的模糊综合评价

建立了立式拱顶油罐技术状况综合评价指标体系,分析了其构成特点,并提出了评价油罐技术状况的模糊综合评价模型和评价方法,对多个油库油罐技术状况进行了排序,介绍了运用层次分析法确定各因素权重的方法,并进行了实例分析。

立式拱顶油罐罐顶凹瘪变形测量方法

拱顶油罐罐顶的变形程度是油罐使用状态鉴定的重要参数之一。罐顶变形大部分为凹瘪变形,对罐顶凹瘪程度的测量包括凹瘪度和凹瘪面积。分析了现有罐顶变形测量方法的优缺点,在已知油罐罐顶曲率半径R和内直径D的基础上,通过皮卷尺和量油尺测量变形测量点与罐顶中心的水平距离XXN和垂直距离YXN,利用几何关系得出测量点的凹瘪度计算公式;凹瘪面积的估算分为罐顶中心有变形和无变形2种情况,利用球缺上表面计算方法得出估算公式。利用该测量方法实际测量了一座500 m3的洞库拱顶变形油罐,得出了测量和计算结果,并分析了测量误差。

拱顶油罐无组织排放气体污染物的环境影响预测及回收

拱顶油罐是石化企业无组织排放源之一。拱顶罐的无组织排放主要是由于油品"大呼吸"损耗和"小呼吸"损耗所引起的。API公式是一种基于实测及理论研究相结合的油品蒸发损耗计算公式,相较于纯理论公式更贴近实际情况,更加准确。因而选取API经验公式作为源强计算公式,计算结果显示"大呼吸"损耗量远远大于"小呼吸"损耗量。以高斯扩散模型为基础,分析了拱顶油罐无组织排放对区域大气环境的影响,提出拱顶罐与油气收集回收工艺以降低油气的无组织排放。

拱顶油罐抽瘪原因及预防措施

根据具体事例,分析了拱顶油罐抽瘪事故发生的原因。指出导致油罐抽瘪的主要原因是呼吸阀堵塞和冻结、油罐参数和工艺条件发生变化以及操作失误等。针对油罐抽瘪事故发生的原因,制定了相应的措施。

一起拱顶油罐罐顶塌陷事故原因分析

分析中国石化广州分公司一起拱顶油罐在运行中发生塌陷事故的原因，提出要对引起事故的因素给予足够的重视，要严格执行有关标准、规范和制度，并要针对生产和设备的现状，及时调整工艺参数，采取有效措施，尽可能降低各种因素对油罐的影响，确保油罐的正常运行。

立式拱顶油罐氮封系统工艺改造

通过对原有立式拱顶油罐氮封的使用情况及原油罐氮封系统工艺的剖析,发现存在罐内混合气体含氧量超标问题。对其进行改造后,确保了罐内混合气体中氧气(O_2)的含量小于0.5％,减少了氮气(N_2)的消耗量,解决了下游装置因原料氧化变质而引起的催化剂使用周期缩短的问题,收到了较好的经济效益。

拱顶油罐顶部传热系数的计算及影响因素分析

对拱顶油罐顶部传热过程和顶部传热系数的计算原理及方法进行了详尽的分析和阐述。罐内油品通过油气界面与油气空间层进行传热，油气空间层内产生自由运动和对流运动，油品蒸汽和空气都参与传热，与静止的气体热传导相比，传热过程要增强。通过算例，利用单元法，对该传热系数进行了精确的计算，并与文献报道的该系数取值进行了对比。计算表明，该系数取０．３～０．７Ｗ／（ｍ２·℃）较为合适，该系数与温度的关系曲线说明了该系数随油品温度变化而变化，分析比较了油罐装满系数、罐容、环境温度、风速等因素对该系数的影响，这些因素变化时，该系数的值也不一样。

火灾条件下拱顶油罐弱连接结构的失效分析

拱顶油罐受外部火焰烘烤发生失效爆炸,易造成严重人员伤亡和巨大经济损失。为对火灾条件下拱顶油罐的失效爆炸进行预警,通过高温材料力学性能实验平台对拱顶油罐弱连接结构进行破坏测试,得出不同火灾温度条件下弱连接结构失效的拉断力和应力值。实验结果表明,当温度高于300℃时,拉断力和失效应力值变化显著,其中450℃为变化峰值温度。在此基础上,构建了拱顶油罐失效压力计算模型,推导出了不同容积拱顶油罐在不同火灾温度下的失效压力。所得结果可作为拱顶油罐失效的判定依据,为油罐的爆炸预警提供数据支撑。

钢制拱顶油罐罐壁凹陷原因分析

针对某石油三厂的两座5000m3拱顶柴油罐在开泵倒油时发生罐壁凹陷的问题,对钢制拱顶油罐罐内油气空间压力变化进行了定性和定量分析,并根据短桶压力容器有关理论对其进行数据处理。分析结果表明,油罐的内外压差大于油罐失稳时的临界压力是导致油罐罐壁瞬间凹陷的主要原因。

正压法在立式拱顶油罐变形修复中的应用

分析了一例常压拱顶油罐罐顶失稳的原因 ,介绍了拱顶油罐注水补压修复方法。为了保证设备的安全 ,对壳 顶节点的强度及罐体提升力进行了校核 ,并分析了外界环境和注水量对罐内压力的影响 。

拱顶油罐罐顶爆裂的原因分析及预防措施

由于拱顶油罐的罐顶与罐壁设计为弱连接,在蒸汽吹扫作业中,易发生罐顶爆裂事故。分别从拱顶油罐的设计规定和受力状况两方面进行了分析。分析结果表明,预防拱顶油罐罐顶爆裂的关键是确定吹扫作业时间。提出采取严格控制扫线作业时间和扫线蒸汽流量,增大油气空间的体积和增加罐顶通气孔数量和面积等措施,可有效地预防该类事故的发生。

弱顶结构立式拱顶油罐爆炸超压评估研究

为预测具有弱顶结构的立式拱顶油罐发生爆炸时外场超压强度,对油罐库区安全规程制定提供一定参考,采用模拟比例法和TNO多能法对3 000 m^3弱顶结构立式拱顶油罐内部爆炸时外场空间冲击波超压值进行了预测,且针对TNO多能法在使用时选择爆炸初始强度的主观性和盲目性问题,提出了用模拟实验的方法来确定爆炸初始强度的新思路。通过模拟实验并依据TNO多能法比例距离计算公式,将实验值换算为相应3 000 m^3弱顶结构立式拱顶油罐外场空间实际距离处的爆炸超压值,其值与TNO多能法评估结果近似。说明通过模拟实验确定爆炸初始等级后的TNO多能法预测结果较为准确,而模拟比例法只适合评估油罐外较近距离处的爆炸超压,当3 000 m^3弱顶结构立式拱顶油罐在半罐储油条件时,对应TNO多能法爆炸初始等级为5级。通过对弱顶结构立式拱顶油罐爆炸超压进行评估,为油库罐区安全距离设计和事故应急预案制定提供参考。

浅析控制拱顶油罐大小呼吸的措施

在我国的油库储备中,大多都会出现油品损耗的问题,而且损耗的量更是相当可观的。我国原油和成品油的损耗量每年大约是400万吨。然而引起这些损耗的因素就是本文中提到的油罐大小呼吸。所以有必要弄清楚大小呼吸的原理,才能对症下药。解决工程中实际的问题。

5000m^3拱顶油罐失稳原因分析

为了保证油罐使用中的安全性，油罐不仅要具有足够的强度，而且还应该具有可靠的稳定性。应用外压失稳理论分析某厂５０００ｍ３拱顶油罐失稳原因，结果表明，该油罐缺乏足够的稳定性设计；为了保证油罐的稳定性，油罐设计必须符合实际工况条件，油罐施工建造必须保证质量标准。

储油条件下拱顶油罐的油气爆炸实验

为研究储油条件下拱顶油罐油气爆炸的发展过程,设计了中尺度拱顶油罐油气爆炸实验台架,并完成了储油条件下油罐油气爆炸试验。实验结果表明:储油条件下油气爆炸会导致罐顶破坏,超压发展分为多个阶段,并出现强烈的超压振荡和二次爆炸现象,最大超压由二次爆炸所产生;爆炸最大超压随着初始油气体积分数的降低而升高;在储油条件下,油罐油气爆炸后会诱导产生二次爆炸现象,第2次爆炸超压峰值和升压速率均远大于第1次爆炸的数值,且二次爆炸对外场的影响更加明显;火焰强度随时间的变化曲线具有2个明显的峰值,其形成原因分别为第1次爆炸和第2次爆炸。

雷雨天气拱顶油罐抽瘪原因分析及处理措施

针对某炼油化工企业雷雨天气拱顶油罐抽瘪的具体事例,分析油罐抽瘪事故发生的原因,介绍了受损油罐的修复方法,并制定了相应的防范措施。

某拱顶油罐基础沉陷的修复与试水

通过对某泵站一座1×10~4m^3拱顶油罐基础沉陷修复方案和施工,及充水试验情况的介绍,说明此次油罐基础沉陷处理的方法得当,并收到良好的效果。此次储罐基础沉陷的处理方法简单,只切割底板,处理下沉地基省时、省力、节省费用。

模拟立式拱顶油罐内油气爆炸实验研究

为探究立式拱顶油罐内油气体积分数、点火位置和液位对爆炸超压特性参数与火焰发展的影响规律,开展了一系列的实验研究,得到以下结果:(1)1.7%是任一工况下的最危险油气体积分数,内场超压发展都可以分为超压上升、超压泄放和振荡衰减3个阶段。爆炸过程中CH、C_(2)、OH等自由基的生成和空间分布,使得不同初始油气体积分数下或不同爆炸阶段的火焰呈现不同的颜色变化。(2)点火位置对油气爆炸超压特性参数的影响较大,位置越靠下,爆炸威力越大。罐底中心点火时,内外场平均升压速率取得最大值,分别为0.46和0.05 MPa/s。(3)液位变化对油气爆炸内外场超压的影响较大,油罐侧壁上部位置点火时,50%液位是最危险的液位。任意液位下外场超压随比例距离的增大都呈现幂指数衰减规律,不同液位下油气爆炸外场冲击波超压峰值与距离和油气混合物体积的关系可以用一个公式统一表示。相比于气相空间,液相空间的超压变化具有延后性、负压增强和振荡衰减更快的特点。

拱顶油罐喷油爆裂的原因分析

从拱顶油罐的设计数据和运行状况、罐内油浆参数变化和油浆发生沸溢喷溅三个方面分析了南方沿海某炼厂成品油车间G—09号油罐喷油爆裂的原因,指出罐内温度过高、罐底水垫层和罐内冷凝水汽化引起罐内承载压力超过设计压力值是导致油罐喷油爆裂的主要原因。同时还介绍了修复损坏油罐的方法。

拱顶油罐顶壁连接处承载截面的合理计算

通过对拱顶油罐顶壁连接处的受力状况进行分析,推导出顶壁连接处有效承载截面的计算公式,通过和GB 50341相关公式进行比较分析,为设计人员合理地计算顶壁连接处承载截面提供参考。