通过憎水振动表面常压连续制备二氧化硅气凝胶球填料

以硅溶胶为低成本前驱体,采用滴落法,通过憎水振动表面常压干燥连续制备了SiO2气凝胶球填料,分析了溶胶液滴受力。结果表明:所制备的气凝胶球圆度值更接近1,气凝胶球更接近球形。体系凝胶时间可控制在30 min以内,气凝胶球粒径为1~6 mm,圆度值≤1.3,样品的表观密度为0.152~0.186 g/cm^3,比表面积为387~481 m^2/g。随着硅水比的增大,气凝胶球密度总体增大。样品具有连续多孔网络结构和优异的疏水性。当硅水比(质量比)为0.03时,气凝胶骨架上可接枝最多的三甲基硅氧烷,疏水角达155°,并连续稳定成球。

内燃机表面振动信号的性质

研究内燃机表面振动信号,阐明内燃机振动信号是十分复杂的非平稳随机信号;揭示了内燃机振动信号中分形及多重分形行为;提出通过奇怪吸引子的嵌入维估计能完整描述振动信号特征的最少独立变量数目,并指出内燃机振动是一个高维非线性动力学问题.这是利用内燃机表面振动信号实现内燃机故障诊断的重要理论基础.

利用机体表面振动信号诊断活塞环失效的研究

建立了活塞环失效时活塞－缸套撞击的力学模型，通过理论计算证明活塞环失效后活塞组的撞击参数将会改变。分析了活塞环振动和悬浮的条件。给出了活塞环径向振动固有频率范围的计算式。通过两种机型对活塞环失效故障诊断进行了模拟试验。得到了利用机体表面振动信号诊断活塞环失效的方法；当从机身外表面监测到的振动参数在低频段出现了与单环径向振动固有频率相近的特征频率，该特征频率处谱值显著增大，含该特征频率的窄带内功率也显著增大，可认为有活塞环（通常是第一道环）失效了。

内燃机活塞拍击表面振动与燃烧噪声的关系

通过测量噪声和表面振动信号,用时间窗获取的噪声信号主要为活塞拍击噪声和燃烧噪声,并对表面振动信号进行频谱分析和时频分析,确定该噪声信号中活塞拍击噪声可能出现的频率范围和对整个噪声分析频率带能量的贡献,不加区别地把燃烧噪声和活塞拍击噪声看作是燃烧噪声进行燃烧噪声机理研究的方法是不可取的。

表面振动法测量汽油机表面辐射噪声

对基于表面振动测算汽油机辐射噪声的方法进行了研究,首先对该方法的理论基础和数学关系进行探究,并以此理论为基础设计试验及数据处理方法。然后对一台四缸汽油机进行了实验验证,测量得到了表面振动速度,估计计算出发动机整机声功率和各部件的噪声贡献。实验表明测算噪声结果准确度较高,证明该方法能可靠有效地测得汽油机的辐射噪声。

氧原子在Mo低指数表面及(211)高指数面上的吸附和振动

应用原子和表面簇合物相互作用的 5参数Morse势方法 ( 5 MP)对O Mo低指数表面体系及 ( 2 11)高指数面体系进行了系统的研究 ,并获得了全部临界点特性 ,如吸附位、吸附几何、结合能、正则振动频率等 .计算结果表明 :在Mo( 10 0 )面 ,O原子吸附在四重洞位 ,随着覆盖度增加 ,( 10 0 )面发生缺行重构 ,膺式三重位为稳定吸附位 ;在Mo( 110 ) ,( 111)及 ( 2 11)面 ,O原子均趋向于吸附在膺式三重位 .

通过表面振动测量确定柴油机的噪声源分布

通过台架试验测量了不同工况下柴油机各主要部件的表面振动信号,计算得到了它们各自的辐射噪声频谱,以及在整机噪声中所占的比例,从而得到各噪声源的排序。分析了噪声频谱特性及产生噪声的相关原因。经与九点声压法测量得到的整机噪声结果时比,表明表面振动法识别柴油机噪声源是准确可靠的。

室内表面振动压实试验参数控制分析

最大干密度的准确测定对路基压实度控制具有重要意义,表面振动作为粗粒土最大干密度的室内试验方法,其动作用力、振动时间等参数对试验结果有直接影响。文章在分析振动压实机理基础上,对某高铁试验段碎石土进行试验且量测振动参数,并开展了表面振动参数控制研究。试验表明:现行试验规范所指"激振力"为钢制夯与土体表面接触的峰值动作用力更为合理,其大小与仪器设计参数和土体模量均有关。而激振力是由仪器构造决定的固有属性,实测动作用力远大于激振力;动作用力是振动压实效果的决定因素,振动压实显著作用时间为1 min左右,合理压实振动时间可取3 min;对于相同碎石土,表面振动压实最大干密度小于击实试验。

ZH1110型柴油机表面振动测试试验研究

为了了解ZH1110柴油机各特征点在不同工况下的振动情况 ,指出危害最大的工况、频率成分和相应的部位 ,进而评价ZH1110柴油机的整机振动 ,本文阐述了ZH1110柴油机表面振动试验和振动烈度试验过程 。

表面品格振动的高分辨电子能量损失谱研究

阐述了利用高分辨电子能量损失谱(HREELS)研究表面晶格振动的原理和方法,结合2种不同类型的半导体GaAs(110)和Si(111)表面声子谱的实验观察,讨论了表面声子谱的特征。确定了GaAs(110)剖理面在液氦温度下及Si(111)剖理面在室温下的表面声子能量分别为35.6和56meV,其1次增值峰对损失峰的相对强度分别为0.002和0.1。

表面二维纵向振动变换器的等效电路

基于表观弹性方法和力电对比的原理,推导了表面二维纵向振动变换器中心正交棒耦合部分、相交外四根分支棒振动等的等效电路,通过x-y机械耦合系数和一维力电转换系数,利用力电类比原理建立了平面二维纵向振动变换器的等效电路模型,为该类超声振动系统的工程应用提供了一种简洁直观的设计分析方法。

柴油机表面低频振动的状态空间重构及其应用

提出了由实测柴油机表面振动加速度信号经变换再用于状态空间重构的预处理过程,结合典型实测信号说明了此处理过程的分析方法用于诊断的情况。先对表面振动加速度信号进行积分和滤波,求得适用于特定分析目的的表面低频振动位移序列,通过对此序列的分析确定合适的重构参数,并据此重构了系统的状态空间,对正常情况和两种简单故障情况下的重构空间进行相图分析、最大Lyapunov指数分析、主成分分析,给出了相应结果。分析结果表明,基于低频振动位移重构状态空间的分析方法能够比较直观、清晰地区分正常状态和两种简单的故障状态。

轮胎腔体模式产生的表面振动和噪声辐射

由于轮毂受力，轮胎声学模式一直是驾驶室内部噪声因素之一，它同时也影响胎侧的振动。胎侧振动引起的轮胎噪声辐射不同于轮胎胎体的结构波传播。这一声学模式的检测可以用来显示轮胎充气压力或轮胎腔体内异物的存在。

地下爆源引起的表面振动

本文研究了地下爆源(球形或垂直园柱形)在弹性和粘弹性半无限空间中的能量幅射所引起的表面振动问题。处理方法尽可能以无量纲的形式进行,我们的分析结果与轴对称动力有限元解很吻合。作者先前所做的研究工作结果对于用一系列球形药包来模拟垂直柱状药包的传统方法提出了疑问,因此,动力有限元法仅被用于模拟垂直柱状药包。我们的研究结果表明药包并不显现出特殊的振动特性,无论其传爆速度与介质的 P 波或 S 波相匹配与否。这一发现意味着基于传爆速度与介质波速相匹配的任何技术方法都与弹性介质的振动无关。结果还表明峰值质点的运动并不一定随炮孔装药量的增加而增加。这一发现与传统的药量计算方法完全矛盾。

基于表面振动法测试割草机割草器噪声源

由于割草机工作时存在振动大、噪声大的问题,以手推式变割幅割草机进行研究,采用表面振动测速法对割草机各部件的噪声源进行识别。在2 000 r/min、100%负荷工况下,对变割幅割草机进行表面振动测试,获得了割草机工作时各部件的振动速度和振动速度1/3倍频程频谱分析;确定割草机工作时各部件的主要振动范围,并估计计算出割草机工作时各部件的声功率级,获得了割草机各主要噪声源的大小排列,确定出了主要噪声源,为降低割草机噪声提供了理论依据。

离合器摩擦表面振动的分析

1.概述 当汽车起步离合器接合期间,若离合器摩擦表面振动,将使传动系统产生扭转振动,并将这种振动传给发动机座和悬架系统,引起汽车纵向振动(大约5～20Hz)。 这种振动通常是由于摩擦而产生的自激振动。并且认为这种振动与材料的摩擦——速度特性(μ—V特性)有关。 本文通过分析常规技术,利用我们最近开发的全尺寸摩擦试验台的试验研究,建立了一种振动评价方法。并阐明了控制μ—V特性的因素。

基于多体动力学的柴油机结构表面振动研究分析

以云内动力某型号柴油发动机为研究对象,建立曲轴、活塞、连杆体组成的多体动力学模型,根据发动机额定工况下的示功图得到发动机一个工作循环周期的气体爆发压力函数,计算得到一个工作周期内的曲轴主轴承受力时间载荷。建立简化后的发动机整机模型,以多体动力学计算得到曲轴主轴承受力时间载荷为激励源,采用有限元的方法进行机体结构表面振动分析,得到机体表面振动强弱的分布,为柴油机的低振动设计提供改进意见。

柴油机表面噪声源识别的试验研究

以一车用4缸柴油机为研究对象,首先通过柴油机各噪声辐射部件的表面振动速度的平方对时间和在振动表面的平均值预测了各部件表面辐射噪声声功率,从而识别出了该发动机的主要表面噪声源。然后又通过声强测试技术对柴油机进行了表面噪声源识别。从识别出的发动机的主要噪声源表明:两种方法体现了很好的一致性。并在此基础上提出了柴油机噪声控制改进方向。

车用发动机表面辐射噪声的研究

本文以一台车用六缸柴油机为例,研究了发动机的表面振动和发动机的表面辐射噪声。首先阐明了发动机表面辐射噪声和表面振动之间的关系并对辐射比进行了较为详细的讨论;而后通过实验研究了发动机各部件的表面振动特性,并通过表面振动预测了该发动机各部件表面辐射噪声声功率和发动机总的表面噪声声功率。总声功率预测结果和该发动机实际声功率吻合较好,说明通过发动机表面振动可以较好地进行发动机表面辐射噪声声功率的预测和表面辐射噪声源的识别。