铜冶炼侧吹炉用镁铬质耐火材料损毁机制

为了保证新工艺下侧吹炉的安全稳定运行,采用扫描电子显微镜、能谱仪分析了铜冶炼侧吹炉渣线部位侧墙镁铬砖的侵蚀损毁机制。结果表明:1)位于渣线处的镁铬砖由于受到铜锍、熔渣的交替冲刷、渗透作用,难以形成稳定的挂渣层,造成镁铬砖渗透-侵蚀-剥落的持续循环,导致该处的镁铬砖蚀损最为严重;而渣线上部镁铬砖的蚀损程度较小,原因是铜锍在渣线上部镁铬砖中的渗透作用明显减弱,镁铬砖热面形成稳定的尖晶石及橄榄石相致密层,可以一定程度上阻挡熔渣和铜锍的进一步渗透及侵蚀。2)铜锍虽然在镁铬砖中仅沿气孔和晶界渗透,并不参与侵蚀反应,但其渗透后包裹于基质颗粒或晶粒周围,破坏了镁铬砖的直接结合,破坏原镁铬砖的稳定结构,降低镁铬砖对熔渣及铜锍的抗侵蚀性。3)铜锍主要沿铬铁矿颗粒周围以及析出富铁尖晶石的方镁石晶间渗透,不利于镁铬砖抵抗SiO_(2)-FeO熔渣的渗透与侵蚀。

CA_(6)质耐火材料在水泥回转窑过渡带的应用及损毁机制

为探索CA_(6)质耐火材料在水泥回转窑过渡带上应用的可行性,制备了气孔率高达27.7%的CA_(6)质耐火材料,砌筑于日产5000 t回转窑的过渡带。经过2个月的运转,残砖厚度为180~200 mm,抗侵蚀性较好,且该材料的保温效果非常显著,相比于砌筑镁铝尖晶石砖的筒体温度降低了40~80℃。分析其损毁机制认为:碱金属尽管可以与CA_(6)反应生成KAl_(11)O_(17),但反应进程较慢,对材料损毁影响不大;CA_(6)质耐火材料的损毁除受到水泥物料的熔蚀外,大量沉积的KCl是导致其结构劣变的关键因素;CA_(6)质耐火材料可用于回转窑过渡带,但需要致密化。

熔炼Fe-Si-B合金的中频感应炉用石英捣打炉衬的损毁机制

以天然石英和熔融石英为原料,加入硼酐捣打成熔炼Fe-Si-B合金的无芯感应炉衬,研究了该石英质炉衬的损毁机制。结果表明:炉衬服役后烧结层会产生含Fe氧化物的渗透层;渗透层中Fe的氧化物会与SiO_2反应使炉衬原有网状结构遭到破坏,同时还会伴随体积效应加大内部应力使裂纹扩展,造成烧结层强度进一步降低;炉衬下部损毁严重与烧结层强度降低及电磁搅拌引起的合金液对炉衬冲蚀和磨损有关; 1 350～1 380℃下,Fe-Si-B合金熔体中Al会与SiO_2反应侵蚀炉衬,但侵蚀程度有限。

汶川地震作用下北川县城建筑物损毁机制研究

在汶川地震作用下,北川县城的建筑物遭到严重损毁.为给北川县及邻近区县防灾规划和工程抗震设防提供科学参考,本次研究在现场实地调查的基础上,对北川县城建筑物损毁机制与县城地质条件之间的关系进行分析,结果表明,北川县城建筑物损毁是由地表破裂、滑坡、崩塌、地表震动等多种破坏机制综合作用的结果.结论:在北川及邻近区县防灾规划中,建筑物的修建应尽量避开断裂展布带、崩滑灾害易发区段等可能对建筑物造成毁灭性破坏的区域,对于已建成区附近的灾害易发点也应采取必要的工程措施加于防治.

铬盐焙烧旋窑烧成带衬砖损毁机制初探

采用XRF、XRD、SEM等分析手段对铬盐焙烧旋窑烧成带衬砖的化学组成和微观结构进行了分层分析,探究了衬砖的损毁机制。结果表明,导致铬盐焙烧旋窑烧成带衬砖损毁的原因是:1)衬砖中A l2O3量的降低和Na2O等杂质成分的渗入,衬砖在高温下生成的液相量增多,衬砖的耐火性能和高温力学性能降低。2)碱性氧化物和硫化物渗入衬砖中,与原砖中的莫来石反应生成方钠石族物相,莫来石结构被破坏。3)烧成带常出现结圈现象,打圈机的机械冲击对衬砖具有破坏作用。

氧化锆质定径水口晶粒破裂损毁机制研究

以连铸生产线用后MgO-Y2O3复合稳定氧化锆(以下简称为(Mg,Y)-PSZ)质定径水口残样为研究对象,通过X射线衍射仪对其原砖层、过渡层和变质层的物相组成进行检测,并通过扫描电镜和电子探针对各层的显微结构和微区化学组成进行观察和分析,研究了连铸过程中钢渣侵蚀对氧化锆质定径水口组成和结构的影响,在此基础上研究氧化锆质定径水口晶粒损毁过程和机制。

干熄焦炉斜道区耐火材料及损毁机制研究进展

综述了近些年来干熄焦炉斜道区耐火材料的研究现状及损毁机制的研究进展,总结了现有研究的优点和不足,展望了干熄焦炉斜道区研究方向和发展趋势。

高可信嵌入式计算机系统损毁机制研究

高可信嵌入式控制计算机系统,其特点要保证系统的安全、可靠等特性。一旦高可信嵌入式控制系统落入非法用户手中被其非法控制操作,就可能会给高可信嵌入式控制系统的数据信息安全带来很大的威胁,因此在必要的情况下,必须对系统进行损毁,保障应用安全性。

钨钼烧结炉用氧化锆制品损毁形式及机制分析

为提升高纯氧化锆制品在超高温环境下的应用性能,采用XRD和扫描电镜等手段对钨钼烧结中频炉用后氧化锆制品进行分析,探讨了其损毁机制。结果表明,2 000℃左右高温下,W或Mo蒸发、凝聚,沉积于氧化锆制品的气孔中,改变了其自身结构,温度变化时热应力开裂;W或Mo遇氧气氧化生成WO_3或MoO_3,进而与氧化锆晶格内的CaO稳定剂反应生成Ca WO_4和Ca MoO_4,稳定剂脱溶,导致氧化锆晶相失稳,由立方相或四方相转变为单斜相,升降温过程中,发生相变并伴随体积变化,使制品出现龟裂和断裂损毁;钨钼坯体在成型时采用了含碳结合剂,在还原性气氛烧结时结合剂高温分解成游离碳,并附着于氧化锆砖上形成局部强还原性气氛,将氧化锆碳化,进而与保护气氛中的N_2反应氮化,形成碳化锆或者碳氮化锆混合物,破坏氧化锆制品的显微结构,造成制品强度衰减。

MoSi_2发热元件在不同气氛中使用损毁分析

对分别在空气气氛中使用100炉和在氮气气氛中使用5炉后(每炉均设定为1 500℃保温3 h)的国产MoSi2发热元件进行了XRD、SEM和EDS分析,并探讨了其损毁机制。结果表明:1)国产MoSi2发热元件未变层气孔较多,腐蚀性气体易通过气孔与MoSi2反应造成损毁,少量的杂质相也可加速损毁;2)MoSi2发热元件在空气气氛中损毁的原因在于SiO2玻璃相以SiO气体挥发致使电阻不均,局部过热;3)氮气气氛中不能形成保护性玻璃膜,N2和少量CO与MoSi2反应生成Mo5Si3、Mo3Si、Mo、Mo2C和Si3N4,使其变质损毁。

钢包透气砖的发展及其典型复合结构的损毁分析

简要回顾了钢包透气砖材质更替和结构演变历程,列举了单一结构透气砖的性能缺陷。根据主要气道结构类型,将复合结构透气砖划分为弥散型、芯板型和陶瓷管型三大类,分析了各类复合透气砖的结构特征、性能特点和冶金功效。通过剖析服役后下线残砖,揭示了复合透气砖的典型损毁机制:钢液钢渣渗入弥散透气砖后堵塞贯通气孔,渗钢层被高压冲刷或氧枪烧蚀是弥散型复合透气砖的首要损毁机制;钢渣中CaO渗入刚玉-莫来石质芯板的基质中,与莫来石反应生成低熔点相,在氧枪冲蚀下逐渐蚀损,加速了芯板型复合透气砖的损毁;浇注本体的抗热震性差,频繁热冲击时砖体横向断裂,或者直通管渗钢,导致底吹失效或流量减小,是陶瓷管型复合透气砖的主要损毁机制。

套筒石灰窑拱桥用方镁石-尖晶石耐火砖的损毁原因分析

概述了环形套筒石灰竖窑的基本结构及其耐火材料的使用情况,分析了套筒石灰竖窑中核心部位拱桥使用的方镁石-尖晶石砖的损毁机制,并针对如何提高套筒石灰竖窑中拱桥的寿命提出了建议。

温度梯度对氧化锆质定径水口损毁的诱导作用

通过XRD和SEM对1 300、1 410和1 540℃保温5 h热处理后氧化锆质定径水口的相组成和显微结构进行表征,研究温度梯度对水口损毁的影响。结果表明:定径水口原样分别在1 300、1 410和1 540℃保温5 h后水淬冷却,试样中的c-ZrO2、m-ZrO2相含量和晶粒尺寸均发生了显著变化。随着热处理温度的提高,c-ZrO2相含量增加,m-ZrO2相含量减少,晶粒尺寸增大,说明连铸过程中定径水口产生的温度梯度会对其相组成和显微结构产生影响,并通过与钢渣侵蚀的协同作用,诱导定径水口损毁加速,从而降低其性能和使用寿命。

胜利油田海堤风暴潮致损初始机制与过程分析

海堤损毁严重威胁着沿海地区人民生命财产安全和油气田正常运行。台风风暴潮期间有越浪时,海堤损毁发生迅速,海堤致损初始机制和破坏过程难以掌握。本文依据“利奇马”台风风暴潮期间损毁的东营胜利油田桩12海堤,建立室内物理模型,对海堤破坏的致损初始机制和破坏过程进行研究。结果表明:在堤顶路面发生破坏和不发生破坏两种工况下,堤内掏蚀空洞的发育情况是台风风暴潮使海堤损毁的重要因素,波浪经空洞对斜坡护面的浮托和推动,使得下部堆积散体暴露并被波浪冲走。通过本次室内模型试验,明确海堤致损初始机制,直观展示海堤破坏过程,为后续油气田海堤修复、修建工作提供数据支撑和理论依据。

刚玉-尖晶石浇注料在电炉钢包中的应用

为了探讨在电炉钢包包底工作层使用刚玉-尖晶石浇注料取代铝镁碳砖的可行性,对比了刚玉-尖晶石浇注料和铝镁碳砖的常规物理性能,分析了用后浇注料的组成和显微结构,以研究其损毁机制。结果表明:刚玉-尖晶石浇注料具有优异的抗渣、抗剥落性,熔损小,使用寿命长,安全性高等优点,能够满足电炉圆方坯生产线的冶炼工艺;其损毁主要由渣与耐火材料的反应引起,同时热应力和机械应力也起重要的作用。

石油焦罐式煅烧炉使用寿命及硅砖侵蚀的研究

在罐式煅烧炉中,内衬耐火材料选择硅砖,正常情况下,硅砖有6~8年的使用寿命,但为使硫有效脱除,保证石油焦质量,必须要提高煅烧温度,由此就会产生损毁侵蚀,大幅度缩短其使用寿命。因此,本文在分析石油焦罐式煅烧炉硅砖损毁侵蚀机制的基础上,探讨提高石油焦罐式煅烧炉硅砖使用寿命的方法。

泥石流冲击作用下路基的毁损机制研究

泥石流是我国常见的一种地质灾害。位于泥石流区的公路路基常常由于受到泥石流的冲击而毁损严重,甚至导致交通的中断。泥石流冲击路基是一个复杂的三维问题,通过分层法将其简化为平面问题,建立了泥石流冲击作用下路基毁损的力学模型,并通过稳定性分析和叠加原理得到了确定冲击坑形状的计算方法。最后通过将泥石流冲击坑的形状与路基自稳的临界坡度相结合得到了路基受泥石流冲击后的最终破坏形态。