T10和20CrMnTi钢的干滑动摩擦影响层及形成机制的研究

采用超景深金相显微镜、扫描电镜和透射电镜研究了T10和20Cr Mn Ti钢配副干滑动摩擦试验后的摩擦影响层结构,利用有限元模拟计算了摩擦影响层的温度场,并探讨了其形成机制。研究表明:在T10钢及20Cr Mn Ti钢的磨损表面下均形成了不同厚度、由机械混合层和塑性变形层组成的摩擦影响层。在干滑动摩擦过程中,表层材料的严重塑性变形及摩擦温升的双重作用诱发了摩擦影响层晶粒的显著细化。

中美新摩擦影响美元后市

前面几期本栏一再强调,欧元等最终将会回落,但提出的沽空价位却保守了一些。上周较明确提出,日元将朝119/120价位前进,瑞士法郎将朝1.24价位发展,欧元将朝1.30大关前进。现在看来,日元和瑞士法郎的下跌目标应可见价,但欧元则可能在1.3150/1.3100获得支持,末必真正能够见到1.300大关。因为眼下的基本因素十分不利后市的美元,只能说在这些利淡因素尚未兑现之前,美元先来一次反弹罢了,故而幅度比个人原先的估计小了一些。

以图谱确定齿间摩擦对齿根弯曲疲劳应力的影响

运用计算机技术对“减速齿轮传动中主动轮齿根弯曲疲劳的计算”[1]一文的主动轮齿根弯曲疲劳强度计算方程组进行计算并绘图,编制出了一套摩擦影响因子图谱(简称图谱)。利用该图谱,不必开展繁琐的公式计算即可直接查出齿间摩擦对主动轮齿根弯曲疲劳应力的影响。

利用图谱确定齿间摩擦对齿根弯曲疲劳应力的影响

运用计算机技术对“减速齿轮传动中主动轮齿根弯曲疲劳的计算”[1] 一文的主动轮齿根弯曲疲劳强度计算方程组进行计算并绘图 ,编制出了一套摩擦影响因子图谱 (简称图谱 )。利用该图谱 。

45钢/锡基合金摩擦磨损后表层组织及纳米硬度的表征

采用销盘式摩擦试验机,对45钢/锡基合金摩擦副进行干摩擦试验。经扫描电镜(SEM)对摩擦磨损试验后45钢盘试样、锡基合金销试样的磨损表面及截面形貌进行观察,用原子力显微镜(AFM)对摩擦磨损试验后45钢盘试样截面距磨损表面10μm处纳米晶颗粒进行观察,通过纳米压痕技术对45钢磨损表面纳米硬度和Youngs模量进行测量。结果显示,磨损表层组织明显细化,晶粒尺寸接近纳米级;45钢磨损表面的纳米硬度和弹性模量分别为8.53GPa和164.12GPa,是基体硬度和弹性模量的687%和261%,且随摩擦影响层深度增加而降低。

影响北极冰下海洋Ekman漂流垂直结构与深度因素的研究

Ekman漂流是上层海洋普遍存在的一种运动形式。本文提出了用实测温盐数据计算冰下Ekman流速的计算方法,与2010年北极考察期间同步获取的海流剖面数据进行比较,获得了满意的结果。基于这个结果,可以通过比较容易获得的温盐数据,计算Ekman漂流垂直结构。海水层化的存在导致在跃层处湍流黏性系数减小,强烈抑制了流速的向下传播,致使Ekman漂流在跃层处完全消失。结果表明,冬季上层海洋漂流会发生在较大的深度上,而夏季海冰拖曳引起的漂流只能达到20～30m的深度。Ekman漂流的深度只与跃层的深度有关,与海冰的漂移速度无关。漂流层变浅意味着海冰拖曳做功产生的能量不能进入海洋深处,而是在很浅的表层水体内积聚,有利于加剧海冰的底部融化。计算湍流黏性系数通常需要密度剖面和流速剖面的观测结果,在只有密度剖面的情况下,可以采用本文的方法计算Ekman漂流,获得上层海洋的湍流黏性系数剖面。

一种计算V带当量摩擦系数的新方法

对现有V带当量摩擦计算公式做了更正 ,给出了新的V带当量摩擦系数计算公式。在公式中引入了一个新的参数———V带当量摩擦系数影响角 ,通过计算及分析可知该参数对V带当量摩擦系数的大小产生波动 ,但波动的幅度较小。在不计入随带拉力变化引起带宽改变对摩擦力影响、相对滑动等因素前提下 。

考虑摩擦力及试样表面倾角的原子力显微镜扫描模式

原子力显微镜(Atomic force microscopes,AFM)接触模式下的测量结果因受样本表面倾角和针尖—样本表面间摩擦力的影响而存在较大的测量误差。为避免针尖—表面间的摩擦力对AFM测量试样表面形貌的影响,并能够准确测量表面倾角,提出了一种新的AFM工作模式——消除倾角和摩擦力影响模式。在这种工作模式中,扫描方向垂直悬臂的长轴方向,通过测量悬臂的竖向和横向偏转而得到针尖所受的竖向和横向力,并计算得到针尖—试样表面间的vander Waals力及试样表面局部倾角,然后结合针尖顶点和扫描器的位置及针尖—试样表面间距可以得到试样表面形貌的测量结果。在上述工作模式下,针尖—试样表面间的摩擦力是可控的,能够避免针尖或试样的损伤。仿真结果证明了这种方法的可行性。

机体杆端摆动轴承的摩擦力矩特性研究

针对频繁摆动工况中的轴承而言,要求其在良好的润滑密封性能基础上具有较小的摩擦力矩,为了减小机体杆端摆动轴承的摩擦力矩,对机体杆端摆动轴承的摩擦力矩特性进行了研究。首先,对机体杆端摆动轴承的主要部件进行了动力学分析;然后,根据力学平衡关系,建立了机体杆端摆动轴承的动力学微分方程组;最后,开展了机体杆端摆动轴承主要的工况参数(包括:摆动频率、摆动幅值、径向载荷、轴向载荷和润滑脂摩擦系数)和结构参数(包括:内圈沟曲率半径、外圈沟曲率直径和钢球直径)对机体杆端摆动轴承摩擦力矩影响的研究。研究结果表明:摩擦力矩受轴承工况参数和内圈沟曲率半径的影响较大,而受外圈沟曲率直径和钢球直径的影响不大;机体杆端摆动轴承不仅不能承受太大的轴向载荷,而且还要保证其良好的密封性能;针对摩擦力矩特性的研究为机体杆端摆动轴承的设计和应用提供了理论支撑。

曲梁内曲线预应力筋锚固损失的计算

根据变形协调原理，应用数值解法，导出了曲梁内曲线预应力筋反向摩擦影响长度及其锚固损失的计算公式．从工程实例计算了一通长布置的预应力筋束的锚固损失值。

墙背摩擦力对坞式船闸底板影响及其改善措施

软基上的船闸底板中部经常会在墙后土体回填施工过程中出现纵向裂缝,常规方法无法解释。本文建立有限元仿真模型,模拟混凝土浇筑、土体回填等施工过程,以及土体固结过程,分析墙背有无摩擦力的差别,指出摩擦力对底板受力存在较大影响,增加了常规计算的误差,是引起底板开裂的重要原因之一,建议引起足够重视,并建议根据地基类型和工程重要性采取合适措施进行防范和改善。

带钢热连轧精轧过程轧制力模型研究

在精轧过程中变形区不仅存在粘着区,而且存在着滑动区,但是大多数轧制力计算模型都从变形区全粘着出发,采用以西姆斯公式为基础的简化回归公式。本文将轧辊与带钢接触表面分为粘着区和滑动区;考虑了摩擦力在轧制过程不断变化,得出了不同轧制道次下摩擦力影响系数的回归公式;并且考虑了不同钢种轧制时残余应变对变形抗力的影响,建立了精轧轧制力预测模型。通过与某钢厂实测数据对比,该预测模型具有较高的计算精度。

基于模拟直齿轮啮合模型的齿根强度分析

齿轮啮合是一个比较复杂的过程,由于渐开线齿廓的固有特性使得齿轮在啮合过程中会产生许多非线性的影响,这些非线性影响对于齿轮啮合特性的分析和优化有着举足轻重的意义。文章首先基于先进的有限元理论,提出一种能够准确计算齿轮啮合刚度,并可模拟齿轮啮合动态过程的有限元模型。其次将应用此模型考虑摩擦的影响对直齿轮齿根应力进行分析,并对直齿轮轮齿的齿根应力在啮合过程中的变化趋势以及相应的摩擦影响进行讨论和总结。

AISI 4340钢高温磨损机理和微观结构研究

在高温条件下采用球面往复摩擦磨损方式,研究了温度对AISI 4340低合金高强度钢摩擦磨损机理和磨损过程中微观结构的影响。结果表明,摩擦系数随温度的升高而先增大后减小,摩损率随温度升高而先减小后增大。磨痕表面分布有形貌不同的磨削痕迹和鳞片状、颗粒状磨屑,磨痕表面及其亚表层均出现明显的塑性变形。高温条件下,环境温度越高,表面摩擦系数越大,表面粗糙度越高,晶粒细化现象越明显,硬度越高,耐磨性越好。温度较低时,磨损机制主要是磨粒磨损和黏着磨损;温度较高时为磨粒磨损、黏着磨损和疲劳剥落三者兼具的形式。

岩石Ⅱ型断裂韧度测试的三个基本问题与分析

针对测试岩石Ⅱ型断裂韧度的单边切槽试样,提出三个必须解决的基本问题:试样与压头的摩擦、裂缝面间摩擦分别对测试结果影响如何;若裂缝面无接触,该试样能否测得有效的Ⅱ型断裂韧度。通过有限元软件ABAQUS,计算其不同情况下的岩石Ⅱ型断裂应力强度因子K_(Ⅱ),研究发现:试样与压头间摩擦对Ⅱ型断裂韧度的计算影响很大,应予以考虑;若裂缝面接触,应采用数值方法计算;若裂缝面无接触,该试样仍能测得有效的Ⅱ型断裂韧度。最后,提出试验测试与数值模拟相结合的更为准确的方法。

2005年行业经济运行分析 印染行业

随着我国经济的高速发展,印染行业无论从产品质量、生产管理和技术水平上,都有了长足的发展。主要表现在:产量增势迅猛;利润增幅较大;进口数量减少,出口继续增加。但由于市场竞争激烈及贸易摩擦影响,印染布出口增速减缓,利润空间偏低,急需增强创新能力,发展自主品牌,推进产业升级。

均化接触应力的双线性材料刚度优化设计

装配连接界面是承载和保障机械装备实现既定功能的载体,其连接界面接触应力分布均匀性是影响机械装备磨损、疲劳、裂纹的关键因素,对机械装备高性能服役具有“锚定”作用。为改善连接界面接触应力分布均匀性,开展了材料刚度优化设计研究。首先,以接触应力方差为目标函数,以弹性模量为设计变量,基于渐进优化原理,构建了一种材料刚度优化设计方法。然后,分别针对有无摩擦工况下两个典型接触问题开展了材料刚度优化设计。结果表明,材料刚度优化可大幅降低接触应力方差,验证了本方法在提升连接界面接触应力分布均匀性上的有效性。进一步研究不同问题、不同摩擦因数取值下摩擦行为对优化结果的影响,发现摩擦行为的影响程度大小与问题边界、约束等情况密切相关。