岩溶地区端承摩擦桩应用实例

以贵州省毕节市某项目端承摩擦桩的应用为例,从工程地质条件、水文地质条件、不良地质作用、设计参数建议和基础方案选择等方面对岩溶地区桩基础设计和施工时的注意事项进行了分析。当基岩埋藏较深,桩端无较好持力层时,采用端承摩擦桩不仅能够提高单桩承载力,而且能够节约成本。

同场地大直径纯摩擦桩和端承摩擦桩对比研究

通过对 4组纯摩擦桩和端承摩擦桩的对比试验 ,对这两种摩擦桩的承载性状 。

扭矩-竖向荷载联合作用下楔形端承摩擦桩承载性能分析

为了讨论楔形端承摩擦桩在扭矩T-竖向荷载V联合作用下的承载性能,考虑地基土剪切模量在地面处为非零值且随深度呈幂函数的分布形式,根据能量法和变分原理,分别得出基桩在桩顶竖向荷载和扭矩作用下的桩身竖向位移以及扭转角微分控制方程。采用MATLAB编制程序求解楔形端承摩擦桩的极限竖向荷载、极限扭矩,得到相应的承载力包络图。在T→V加载顺序下,通过改变初始扭矩值,分析了初始扭矩对楔形端承摩擦桩竖向承载特性的影响。对T-V联合受荷楔形端承摩擦桩进行了参数影响分析。研究结果表明:与等截面桩相比,纯压和纯扭作用下楔形端承摩擦桩的极限竖向荷载和极限扭矩有所提高。在T→V加载顺序下,楔形端承摩擦桩承载力包络线相比等截面桩有所外扩。随着桩径变化率的增大,楔形端承摩擦桩的承载力包络线也随之向外扩张。当初始扭矩与极限扭矩之比超过一定值时,楔形端承摩擦桩极限竖向荷载开始显著降低,需注意T-V组合效应。对于大直径长桩而言,需要重视初始扭矩对基桩竖向承载性能的影响。一味提高混凝土标号并不能极大的改善基桩在T→V受荷模式下的竖向承载性能。

大承载力端承摩擦桩承载性状试验研究

以银川某超高层项目为背景,采用现场静载荷试验方法,探究端承摩擦桩在高应力作用下承载性状,结果表明:桩长45 m、直径1 m的大承载力端承摩擦桩在该地区极限承载力可达30000 kN.应力分级加载下侧阻沿桩身长度发挥曲线近似呈抛物线状;侧阻最佳发挥范围约为桩身2/3段;单桩侧阻的发挥程度与土层性质相关,该地区土层摩阻力较规范建议值提高1.81~2.39倍.大承载力端承摩擦桩承载机制为侧阻初期承担全部上部荷载,随着应力增大,端阻逐渐发挥,而侧阻发挥至到极限值后,由端阻承担上部剩余荷载直至极限,即端阻与侧阻共同承担上部荷载,达到极限承载力时侧阻作用占比74%,端阻作用占比26%.上述结论为日后该地区工程建设乃至大承载力端承摩擦桩桩基研究提供参考与帮助.

改进端承摩擦桩的一种方案

根据中华人民共和国国家标准GB 50007-2002《建筑地基基础设计规范》,提出了改进端承摩擦桩的一种方案———承台桩,并根据单桩竖向承载力特征值的计算公式,从理论上对承台桩做了承载力分析及用料分析,对工程实践有一定的指导意义.当然,这只是理论上的探讨.

深厚软土层端承摩擦桩桩承式加筋低路堤现场试验

为揭示桩承式加筋低路堤的荷载传递机理及土工格栅的加固效应,选取武汉智能网联赛车道项目主赛道连接段某低路堤路段开展了一个承载单元的现场试验,分别测试了施工期桩帽顶部与格栅上层的土压力分布、路堤分层沉降、格栅应变与挠曲。数据分析表明:随着填土高度的增加,土拱效应与张拉膜效应逐渐发挥,桩帽顶部的土压力开始超过桩间土压力并在填筑结束后逐渐趋于稳定。在端承摩擦桩桩承式加筋低路堤的荷载传递机制中,桩间土承担主要荷载,占比62.23%,张拉膜效应仅占很小一部分,占总荷载的3.77%。土工格栅的最大应变出现在桩帽边缘处,但最大值仅为0.195%,这表明土工格栅性能难以得到充分发挥。在该桩承式加筋低路堤中,两桩中心处的桩间土沉降要明显大于四桩对角线中心处。

端承摩擦桩与摩擦桩在水闸设计中的应用比较

在水闸的设计中,对不能满足承载力要求的软弱地基,大都采用工程桩进行基础处理,工程桩类型的选择十分重要。结合工程实例和相关试验,根据工程地质特点,将较为常用的端承摩擦桩和摩擦桩进行对比分析,以求在设计中选择技术可行、经济合理及安全可靠的桩基处理方案。

端承摩擦桩在桐梓盆地高层建筑中的应用

桐梓盆地第四系覆盖土层具有厚度分布均匀、下伏基岩面起伏不大的特点,在桐梓×××大楼的岩土工程勘察过程中,通过岩土工程地质、水文地质、上部结构及其荷载等方面进行综合分析,并结合各类岩土层的物理力学参数,选用端承摩擦桩作为大楼基础,基础施工完成后的静载荷试验成果资料分析表明,所采用的基础方案是恰当的,桩基础承载力能满足上部荷载要求。为桐梓盆地乃至贵州类似工程地质条件下高层建筑基础方案厘定具有一定的借鉴意义。

粘土中静压端承摩擦桩的端阻深度效应浅析

文章通过对粘土中静压端承摩擦桩静载试验的研究,获得了一些基本经验,对于其它类似工程有一定参考价值。

混凝土灌注端承摩擦桩在复杂地质条件中的实例分析

以福州某建筑工程为例,通过多次试桩、反复检测、专家咨询的方式,找出该工程混凝土灌注端承摩擦桩静载试验桩不合格的原因,为桩基工程有效的大面积施工及以后类似的灌注桩施工提供了有效技术保证和宝贵施工经验。

软土地区大直径中掘扩底法管桩承载性能现场试验分析

基于软土地区大直径中掘扩底法管桩静载荷试验，分析软土地区大直径中掘扩底法（简称中掘法）管桩承载特性，研究成果表明：在等桩径等桩长条件下，中掘扩底法管桩的单桩极限承载力较常规锤击法管桩低10％左右，但较钻孔灌注桩可提高30％以上；中掘法管桩桩顶荷载沉降曲线均呈现缓降型，单桩竖向桩基极限承载力应根据桩顶沉降量确定；在桩顶达到极限承载力时，中掘法管桩桩端阻力有明显提高，桩端阻力可占桩顶荷载40％-50％，呈现为端承摩擦桩，竖向承载能力得到明显提高。文中研究成果可为软土地区大直径中掘扩底法管桩的理论研究和工程应用提供参考价值。

摩擦型桩表面劣化时的沉降特性室内模拟试验

为研究工作荷载作用下,摩擦型桩(端承摩擦桩和摩擦桩)在腐蚀地基中发生表面劣化时的沉降特性,通过制作以硫酸铜溶液为腐蚀性介质的饱和砂土地基模型,开展了加速劣化试验,得到工作荷载作用下摩擦型桩表面发生劣化时的沉降规律.结果表明:腐蚀地基中,桩表面劣化程度随时间不断增大,沉降量随劣化程度的增大而增大;端承摩擦桩和摩擦桩的荷载-沉降曲线发展规律不同;在工作荷载作用下,经过17 360 min,端承摩擦桩的沉降量达到桩径的28.5%,其中表面劣化引起的沉降量为10.6%,大于摩擦桩的7%;试验结束时,端承摩擦桩和摩擦桩的沉降量均达到了各自极限承载力对应的沉降量.表面劣化导致摩擦型桩的沉降量显著增加,表面劣化引起的附加沉降可能影响桩的正常使用.

孔底沉渣厚度对水下钻孔灌注桩承载力影响的探讨与研究

施工中孔底沉渣对桩基承载力的影响较大。通过试桩试验对孔底沉渣厚度与端承摩擦桩极限承载力关系进行了探讨,在同一桩径下,当孔底沉渣厚度相同(均为10 mm)时,最大单位摩阻力变化率、单位端阻力变化率均不大,当孔底沉渣厚度相差较大(分别为10 mm与250 mm)时,最大单位摩阻力下降了45.15%,单位端阻力下降了69.92%,经分析可知,孔底沉渣厚度变大导致桩侧摩阻力与端阻力同时降低,孔底沉渣厚度对桩极限承载力影响显著。

支承于基岩的长灌注桩静载试验研究

通过五组支承于中风化岩的不同直径、不同长径比的钻孔灌注长桩的现场试验实测资料，分析了在厚淤泥质土层中端承摩擦型钻孔桩在垂直荷载作用下的工作原理，探讨了端承摩擦型钻孔灌注长桩荷载的传递规律，认为对支承于中风化岩的长径比为60-80的钻孔灌注桩在荷载较小时表现为摩擦型，荷载水平较高时表现为端承摩擦型。桩侧摩阻力的发挥先上后下。为了有效控制沉降，建议采用桩底后注浆工艺。

超长桩荷载传递性状研究

根据超长桩的现场静载荷试验资料,分析了超长桩的单桩荷载传递特性。结果表明,超长桩表现出端承摩擦桩的特性,桩顶以下 l/3 桩长及桩端以上 l/6 范围内的桩侧摩阻力极限值接近规范推荐值,而中间部分的桩侧摩阻力远远大于规范值,表现出强化效应,桩端注浆桩的侧摩阻力强化效应更加明显。根据其荷载传递特性,提出了单桩极限承载力的估算公式,实例计算结果和实测结果较吻合。

掺入膨胀剂桩受力机理的试验研究

对掺入膨胀剂的混凝土灌注桩受力机理进行了试验研究，通过对几组普通桩（不掺膨胀剂）和掺入膨胀剂的混凝土灌注桩试验结果分析，发现由于膨胀剂的膨胀作用，使灌注桩的承载性能发生了较大的变化，桩侧摩阻力和桩端阻力均得到提高；在相同荷载作用下，掺入膨胀剂的桩可明显减小桩顶沉降量，并使桩端阻力得以提前发挥。

PHC桩在印尼电力工程中的设计与应用

结合印尼北苏风港2 X 115 MW燃煤电站工程的桩基设计实例,基于场地岩土工程条件和电厂建筑物的特点,建议主厂房区域的建筑物和其它荷重较大地建筑物采用预应力高强混凝土管桩(PHC桩).根据PHC桩强度高、穿越土层的能力强等特点,提出了PHC桩单桩竖向极限承载力标准值计算方法及岩土的极限侧阻力和端阻力标准值的参考值,给出了PHC桩抗水平力及提高PHC基桩的水平承载力的措施和确定压桩力的方法.

浅谈管桩的应用条件与施工方法

以管桩基础施工实例,从工程地质条件的角度分析管桩在福建沿海地区应用的成功经验和局限性,探讨了几种在不适宜应用管桩的工程地质条件下的基础施工方法。

深厚强风化岩层冲孔灌注桩质量问题原因分析

本文依托某冲孔灌注桩工程质量事故实例,开展现场调查、资料分析及试验研究。综合地质条件、设计、施工、现场试验及相关规范等多方面资料,利用端承摩擦桩竖向抗压承载力荷载传递机理,分析工程质量事故的主要原因并提出建议。分析结果表明:对于端承摩擦冲孔灌注桩,桩周围全风化粉砂岩、砂土状强风化粉砂岩层遇水极易软化,层厚达40m以上,桩侧岩土层受到振动、挤压、卸压回弹、浸水、崩解、软化等作用,结构强度基本丧失、土体强度显著下降,形成桩侧软化土层厚约20~30mm;又处在地下水位以下,工后软化土层仍保持湿润,土体强度提升幅度较小,桩的极限侧阻力值远低于现行桩基规范提供的经验值,是本工程质量事故的主要原因。建议对现行桩基规范提供的经验值进行适当折减,并在备注做出对应条件说明,减少类似工程质量事故发生。研究成果可为类似桩基工程特别是穿越深厚全风化、砂土状强风化岩层摩擦型冲孔灌注桩的设计、施工及相关理论研究提供借鉴。

圣圆集运站深回填土灌注桩设计

圣圆集运站作为煤炭运销环节的一个关键的部分,也是公路集中、铁路外运的中间环节,土建结构是该系统中各种运输环节的载体,是各种设备运转的前提。针对该项目地处河谷回填区域,回填土层厚度20m以上,不适宜建造构筑物,为了保证项目顺利实施,拟采用灌注桩穿透回填区,根据实际工况比较了灌注桩与嵌岩桩的适用性,计算分析了栈桥支腿两种计算模型下桩基的承载力差异,通过理论分析结合静压试验数据,得出了端承摩擦桩更适合该项目工况。