支承式支座容器下封头与筒体焊接处距离支座底部高度的精确计算

《化工设备设计》89年第2期发表了“支承式支座容器下封头与筒体焊接处距离支座底部高度”一文。该文在计算 h_1时,分两步进行,而其中 h′_1=S_h+S′_h/cosα是近似的(见原文),其实 h_1完全可按椭圆方程直接求得(同原文中 h″_1求法)本文通过简捷的数学推导,得出精确的计算公式。

核电厂压力容器支座“流场-温度场”耦合分析

反应堆压力容器(RPV)支座在核电厂设计中属ASME核安全1级支承,是关系到RPV安全的关键设备。通过建立支座的"流-固"耦合CFD模型和基于响应面法的实验设计,分析了支座入口空气流速和温度对支座温度场和空气流场的影响规律;进一步面向支座底面最高温度限制和减小空气流速的双目标要求,获得了优化的入口空气参数组合;最后通过对比"流-固"耦合模型结果和响应面法拟合结果,证明了模型和分析方法的正确性。

反应堆压力容器支座温度场特性试验研究

压水堆核电厂反应堆压力容器(RPV)支座在核电厂设计中属ASME核安全1级支承,是关系到RPV安全的关键设备。RPV支座的温度场特性对其下方支承混凝土影响至关重要。通过开展试验研究,验证支座设计和布置的合理性,分析不同支座入口风速对底面温度的影响,为后续进风系统优化提供参考。设计和制造与工程中等比例大小的压力容器支座试验件和试验台架,对压水堆核电厂反应堆压力容器支座温度场特性进行试验研究。研究结果表明,支座底面温度场分布不均匀,呈近似“抛物线”形式,且关于支座纵向中心线对称分布;支座底面最高温度约38℃,小于限值93℃要求,验证了支座设计和布置的合理性。

核电反应堆压力容器支座减摩板往复摩擦磨损性能

采用专用往复滑动摩擦试验机及工装,通过台架试验模拟核电服役条件,测试了压力容器支座用高强石墨镶嵌减摩板的滑动摩擦磨损性能,并用扫描电子显微镜观察了石墨磨损形貌。结果表明:减摩板试验件在垂直载荷42.53MPa(承载3 603kN)和99MPa(承载8 386kN)作用下经800次循环摩擦试验的平均摩擦因数分别为0.12和0.11,满足核电设计技术要求;镶嵌于减摩板的高强石墨在干摩擦条件下的磨损机制以磨粒磨损为主,伴有疲劳磨损。

基于VB及SolidWorks的容器支座参数化算法设计

为实现容器支座的高效率参数化设计,简述了在SolidWorks环境下参数化设计的方式及其优缺点,介绍了SolidWorks对象结构以及常用函数.以鞍式支座为例,分析了其原始参数和中间参数的复杂性.设计出一种基于VB语言和ACCESS数据库的参数化设计系统,详细介绍了算法流程和核心代码执行过程,最终实现了对容器支座的高效率参数化设计.经实验检验,该设计系统的设计效率比常规设计提高了97.7%.结果表明,该容器支座的参数化设计系统具有精确、高效的优点,而且支持用户建立个性化的产品数据库.

法兰间距及容器支座形心至封头距离的确定

1 椭圆封头径向接管法兰间距的确定 主要谈两个问题:椭圆封头径向接管法兰间距的精确确定;卧式容器支座形心至封头切线距离的确定。 问题一:主要解决封头上几个接管法兰距离很近,碰不碰、间距有多少的问题。

《容器支座》标准的变化及注意事项

本文介绍了新旧《容器支座》标准的不同之处,以便设计和工艺人员更好地掌握新标准和准确运用新标准。

多支座浓硝酸储罐的优化设计

浓硝酸储罐多为多支座卧式容器,材质为工业纯铝1060。关于多支座计算,目前没有标准可以使用。由于铝的强度低,刚度较小,因此设计时需要考虑加强结构,以满足稳定性需要。选择加强圈时需要选择合适的截面,使组合截面有较大的惯性矩。进行优化设计后,使得设计结构更趋于合理,重量更轻,价格更低。

浅析A型支承式支座的设计

在立式容器支承结构中,常选用支承式支座,其设计一般符合行业标准《容器支座第4部分:支承式支座》(JB/T 4712.4—2007)的要求。以仪表空气储罐为例,分析了非标A型支承式支座的结构设计并计算了强度,结果表明:每个支座承受的实际载荷Q小于每个支座本体允许载荷[Q],满足Q<[Q]的要求,说明仪表空气储罐A型支承式支座的设计是合格的,为立式容器中广泛采用的A型支承式支座提供了设计和计算依据,也为今后设计非标A型支承式支座提供了参考。

多支座铝制储罐的设计

浓硝酸储罐一般为多支座卧式容器,所选材质为工业纯铝1060。对于多支座计算,目前没有标准可以使用。由于铝的强度低、刚度小,设计时需要考虑多支座组合应力,以满足设备强度、刚度和稳定性要求。

压缩空气储罐支座区域的强度分析

针对某压缩空气储罐的设计及使用情况,考虑该容器支座与设备封头部位的应力集中现象,单独对支座区域进行设计计算。通过有限元分析及合理边界条件的施加,对储罐的支座进行强度分析,提高了支座设计的可靠性。

15MnTi 钢的中子辐照效应

介绍了１５ＭｎＴｉ钢的母材、焊缝及其热影响区在不同注量的快中子辐照后、材料的机械性能变化情况。根据试验结果得到，辐照温度为５０℃，快中子注量在１．０×１０１８ｃｍ－２到６．０×１０１８ｃｍ－２之间，１５ＭｎＴｉ钢的脆性转变温度增量ΔＴｃｖ与积分快中子注量的经验关系公式。