提高SPCC冷轧板断后延伸率的研究

夹杂物、显微组织、化学成分、退火工艺和热轧工艺对SPCC冷轧板的断后延伸率都有很大的影响,生产中要采取相应的措施对这些影响因素进行控制以提高SPCC冷轧板的断后延伸率。

Ni掺杂改善Ag/Bi_(2)Sn_(2)O_(7)电接触材料的力学性能

Ag/Bi_(2)Sn_(2)O_(7)电接触材料虽然电阻率比Ag/SnO 2材料低,但其塑性差、成型困难,因此对其力学性能的优化是实现其工业应用的重要环节。采用水热法制备Ni元素掺杂的改性Bi 2Sn 2O 7粉体,结合高能球磨和粉末冶金工艺制备了不同Ni掺杂量的Ag/Bi_(2)Sn_(2)O_(7)电接触材料,运用X射线衍射仪、扫描电镜、硬度仪、密度计和万能试验机对所制备的材料进行分析测试。测试结果表明:随着Ni掺杂量的增加,改性Ag/Bi_(2)Sn_(2)O_(7)电接触材料的密度和硬度呈先增大后减小趋势,并且当前驱体中Ni^(2+)与Sn^(4+)的摩尔比为2∶20时,Ni掺杂Ag/Bi_(2)Sn_(2)O_(7)电接触材料的物理性能最佳,相应的密度及硬度均最高,分别为9.94 g/cm^(3),94.2 HV;对应的成品丝材的断后延伸率为3.8%,是Ag/SnO 2电接触材料的7.6倍,抗拉强度为200.2 MPa,与Ag/Bi_(2)Sn_(2)O_(7)电接触材料相比,提升了79.5%。

1500MPa级酸洗热成形钢开发

汽车轻量化已经成为汽车行业新的发展趋势,而轻量化的最重要途径之一是采用高强或超高强度钢,从而在不降低碰撞安全性时大幅降低汽车重量。高强钢在冷成形过程中易存在开裂、回弹大等问题,热成形技术可将高温成形与淬火强化相结合,有效解决强度与成形性两者间的矛盾。本文以此为思路,采用C-Mn-Cr-Nb-Ti复合微合金成分设计,结合TMCP控轧控冷工艺,成功开发了1.8~8.0 mm厚度规格1500 MPa级酸洗热成形钢。经检测,热成形前基板显微组织为铁素体、珠光体,屈服强度350~480 MPa,抗拉强度490~630 MPa,断后延伸率16%~27%;热冲压成形后显微组织近乎全部为板条马氏体,屈服强度1000~1200 MPa,抗拉强度≥1500 MPa,断后延伸率≥5%。将该热成型钢板应用于汽车零件B柱,冲压过程中钢板成形性良好,无开裂起皱等缺陷,完全满足客户的使用要求。

新型锦纶、涤纶混杂玻璃纤维锚杆的拉伸试验研究

新型锦纶、涤纶混杂玻璃纤维锚杆分别采用高弹性的锦纶、涤纶纤维混杂高模量的玻璃纤维,以改善玻璃钢锚杆的韧性,解决煤矿中玻璃钢锚杆易发生脆性断裂的问题。其拉伸试验结果表明:混杂纤维锚杆拉伸强度随着玻璃纤维含量的增加先降低再增加;断后延伸率随着玻璃纤维体积含量的增加而降低。

拉拔变形对纯铜导线组织和性能的影响

初始直径为Φ8 mm的纯铜杆坯经拉拔得到直径为Φ1.8 mm和Φ0.171 mm的铜导线。采用光学金相显微镜、微机控制电子万能实验机和直流低电阻测试仪研究了拉拔过程中纯铜导线微观组织、力学性能和电阻率的变化。结果表明,在拉拔过程中导线微观组织沿拉拔方向逐渐形成纤维组织。抗拉强度和电阻率随着变形程度的增加而增大,直径为Φ8 mm的纯铜杆坯经过单道次拉拔后得到直径为Φ1.8 mm的纯铜导线,抗拉强度由226 MPa增至380 MPa,断后延伸率由45%下降至35%,电阻率由0.0169Ω·mm^(2)·m^(-1)增至0.0172Ω·mm^(2)·m^(-1)。由拉拔过程中的微观组织变化情况得到了微观组织和力学性能之间的关系,即随着纤维状组织的形成,纯铜导线的抗拉强度增加,断后延伸率降低。

冷轧无缝钢管拉伸试验及其断口位置

冷轧无缝钢管因具有尺寸精度高、表面光洁度好、直线度好等特点,广泛应用于精密机械结构、液压设备、岩土锚固等领域。拉伸试验是测试无缝钢管力学性能和材料特性的重要手段之一。但是在进行无缝钢管的拉伸试验时常常因为断口的位置太靠近钳口,而不能准确得出钢管的断后延伸率,增加了试验人员的判定难度和工作量。研究发现:在进行冷轧无缝钢管拉伸试验时样杆断裂的位置和两端插入的塞头长度有很大关系;总体而言,随着钢管两端塞头长度的增加,试样断在中间区域的概率不断提高,但是塞头的长度也并不是越长越好,塞头过长不仅会使取塞变得困难,还会影响样杆标段区的延伸。为了保证冷轧无缝钢管拉伸数据的准确性,塞头的长度超出钳口长度20 mm最好。

精炼路径对产品性能影响的对比分析

分析精炼处理对钢带产品性能的影响。分析结果显示:经过精炼处理的钢水试样全氧含量低,拉伸试样断后延伸率高;夹杂物含量与工艺路径无明显对应性,和精炼处理相比,夹杂物形貌对拉伸试样断后延伸率的影响更大。

金属银带室温拉伸的不确定度分析

金属银带厚度小,强度低,其检测测量结果的准确性与测量方法和检测测量设备有着密切的联系,本文根据GB/T 228-2010方法进行抗拉强度和断后延伸率的检测,并根据GJJF1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》所提出的方法对金属银带不确定度进行有效评定,抗拉强度R_m=249 N/mm^2,U_(95)=4.2%,断后延伸率A=7.5%,U_(95)=8.6%,分析了各不确定度分项的来源及对评定结果的影响.根据各相关不确定度分项的大小可以相对准确地消除由于试样测量工具及检测设备精度等所带来的抗拉强度与断后延伸率的测量误差。

优化Q460C控冷工艺 提高一次性能合格率

通过对初验性能不合格项进行分析,找出Q460C一次性能不合格产生的原因,提出Q460C控冷工艺优化措施。通过优化控冷工艺与轧制规程,大幅度提高了Q460C一次性能合格率,由优化前的83.33%提高到97.20%,提高了13.87%。

Mg-xGd-0.5Y合金的定向凝固显微组织和室温力学性能

研究了Gd含量(3.0%,4.5%,6.0%,7.5%,9.0%,质量分数)和抽拉速率v(50μm/s、100μm/s、150μm/s、200μm/s)对定向凝固Mg-xGd-0.5Y合金微观组织及室温力学性能的影响。结果表明:定向凝固Mg-xGd-0.5Y合金柱状晶择优生长方向主要沿■晶面法线方向生长。随着Gd含量增多,其枝晶生长形态由3.0%Gd的胞状树枝晶逐渐过渡到9.0%Gd的柱状树枝晶,横截面上的二次分枝由3.0%Gd的三个分枝逐渐变为9.0%Gd的六个分枝,且一次枝晶臂间距λ1呈现逐渐减小的趋势。当抽拉速率从50μm/s增加到200μm/s,定向凝固Mg-6.0Gd-0.5Y合金纵截面的柱状晶晶界由平直逐渐转变为弯曲,横截面上的二次分枝为3个,一次枝晶臂间距λ1同样呈现出逐渐减小的趋势。其中50μm/s抽拉速率下,纵向晶界近平直、二次分枝少的定向凝固Mg-6.0Gd-0.5Y合金室温抗拉强度为107 MPa,断后延伸率高达32.56%,展现较优异的室温力学性能。

宽厚比对船用厚板拉伸性能的影响

对厚度为16 mm、24 mm和35 mm的10CrNi3MoV钢进行了R4型圆截面试样和不同宽厚比原板厚试样的拉伸试验。试验结果表明,原板厚试样的屈服强度和抗拉强度与R4型试样相近,且不随宽厚比的变化而变化;原板厚试样的断后延伸率低于标准圆截面试样的断后延伸率,且随宽厚比的增大而减小。

10CrNi5MoV钢的超塑性行为

通过恒温拉伸试验测定了10CrNi5MoV钢在室温至930℃温度范围内的断后延伸率和强度,采用热膨胀法测定了试验钢的特征转变温度AC1、AC3。结果表明,10CrNi5MoV钢在730-770℃温度区间内断后延伸率超过100%,表现出超塑性行为;热膨胀法测定试验钢的特征转变温度AC1为680℃,AC3为784℃。钢板具有超塑性行为的温度位于两相区。

定向凝固Mg-xGd-0.5Y合金的微观组织及拉伸变形行为

研究了Gd含量(3.0%、4.5%、6.0%,质量分数)对定向凝固Mg-x Gd-0.5Y合金微观组织及室温力学性能的影响,并利用EBSD技术分析其室温拉伸形变行为。结果表明,在抽拉速率为3 mm/min条件下,Mg-x Gd-0.5Y合金获得了纵向晶界与热流方向平行、主要沿■晶面的法线方向择优生长的柱状晶组织,且柱状晶的横截面呈"三角形"或"十"字形花瓣状,二次分枝由3.0%Gd的3个分枝逐渐变为6.0%Gd的4个分枝。室温下,柱状晶晶体生长取向多集中在■的Mg-6.0Gd-0.5Y合金具有较高的抗拉强度(107 MPa)和断后延伸率(32.56%),其形变机制以基面<a>滑移和■拉伸孪生为主。晶体生长取向较为分散(集中在■个取向)的Mg-3.0Gd-0.5Y合金形变时,因晶粒取向不同导致孪生机制不同,既有以■拉伸孪生协调应变的晶粒,也有以■压缩孪生协调应变的晶粒,各柱状晶协同变形能力较差,故其室温塑性较低,断后延伸率仅有14.88%。