500kV变电站拉停中/边断路器运行抑制遮断电流效果分析

500 kV变电站通常采用3/2接线方式,拉停站内部分断路器运行可以通过改变故障后站内环流路径减小断路器需要遮断的最大短路电流,同时又不会削弱主网架结构。文中分析了3/2接线方式下拉停中/边断路器抑制遮断电流的原理,以实际厂站算例进行仿真计算,考虑线路出口故障和母线故障两种情况,针对厂站的拉停断路器方案开展可行性研究,并基于遮断电流抑制效果和运行可靠性两个评价维度给出厂站断路器拉停运行的最优方案。

1000kV交流断路器开断电流的直流分量时间常数和零偏现象

为了确定特高压断路器短路开断电流的试验直流分量时间常数,依托本期和远期1000kV晋东南-南阳-荆门示范工程,采用EMTP程序模拟计算方法,研究了影响示范工程断路器直流分量衰减时间常数和零偏现象的因素;提出了将模拟计算的直流时间常数折算至断路器试验值的计算公式;统计分析出远期示范工程三相短路直流分量时间常数折算后最长为112ms,因此建议我国特高压断路器直流分量衰减时间常数可选120ms,并得到示范工程采用。特高压断路器开断时间内电流产生零偏现象有接地短路故障、合空线、并网前单相接地和合空变4种工况,这4种工况都不会损坏断路器,可不采取装分闸电阻的应对措施。

真空断路器开断电流在线测量

为研究高压开关柜中真空断路器的电特性,需要不失真地在线测量其开断电流。文中基于非接触式高压电流测量方法,提出一种采用直线型空心线圈的电子式电流互感器实现对该电流测量。在对其结构和误差特性进行分析的基础上,研制出样机,测试结果表明,该传感单元在水平方向±5mm的安装误差范围内,测量比差在-1.05%以内;在偏转角度小于±5°的安装误差范围内,测量比差在-1.29%以内。该系统已投入现场实际运行。

瞬变电磁法中关断电流的响应计算与校正方法研究

关断电流的存在直接影响仪器的探测能力和数据资料的解释.为了分析和校正这种影响,文中给出了关断时间的计算方法,根据多匝回线源产生的瞬变场理论解析式,计算了线性和半正弦关断电流影响下瞬变场表达式,计算半正弦关断电流产生的瞬变场时将正弦函数进行泰勒展开;分析了关断时间在2μs^100μs之间两种关断模式产生的瞬变响应.结果显示:同一关断时间下线性关断电流和半正弦关断电流对瞬变场的影响主要表现在"早期",并且随观测时间的增加影响逐渐减弱.同时,关断时间越长,关断效应对瞬变场的影响越向瞬变"晚期"延伸;半正弦关断电流对瞬变场的影响大于线性关断电流.当关断时间为100μs时,关断电流产生的瞬变场曲线约在0.5 ms之后与理论曲线重合.研究结果为数据处理和仪器开发提供参考.

瞬变电磁法中两种关断电流对响应函数的影响及其应对策略

关断时间是影响瞬变电磁资料处理和解释质量的一个重要因素 ,也是衡量TEM仪器性能的一个关键参数。提出了一种直接数值校正方案 ,并通过对线性和指数关断电流的校正描述了该方案的实施过程。根据文中提出的方案 ,只要仪器记录了一次场的衰减曲线 ,就可以进行较为精确的校正 ,并不必要假设线性衰减或指数衰减 ,这一结论无论是对TEM的仪器设计还是数据处理都具有重要意义。

MOS控制晶闸管的最大可关断电流

建立了MOS控制晶闸管最大可关断电流的解析关系式 .在该关系式中 ,关断电流只与晶闸管中耦合晶体管的电流放大系数及晶闸管射极短路电流有关 .另外 ,基于MOS控制晶闸管的仿真模型 ,模拟分析了最大可关断电流与它们间的关系 .解析与模拟分析结果符合较好 .结果表明 ,耦合晶体管电流放大系数及晶闸管射极短路电流的设计决定了器件的最大可关断电流 .

真空灭弧室开断电流时电导对电场影响的计算与分析

近几年，对真空灭弧室中电场分布的计算和分析，主要偏重于静电场，而对于开断电流时的电场很少有研究。本文推导了灭弧室在考虑电极间的电导时的电场计算方程，并用有限元法进行了求解，其计算结果可为真空灭弧室的设计提供有用的参考。

断路器短路分断电流的计算和推定

在断路器最大最小额定电流下进行短路电流分断后,其余规格电流不再试验是否放心,即是否可以从最大额定电流短路试验结果来判定其它等级电流在分断后的情况。作者采用试验和计算相结合的方法,计算标准中未作试验的其它各电流等级的断路器所能承受的能力。

发电机断路器的开断电流

研究了发电机断路器典型故障点开断电流的计算方法和数值比较,分析了失步开断电流的计算方法和确定额定失步开断电流的依据,利用等值时间常数的概念给出了确定直流分最电流的计算曲线,对于电流延迟过零问题也给以分析和计算,推荐了为制订标准所用的有关电流参数。

MCT最大可关断电流的解析分析

通过对ＭＣＴ关断存贮期电流分布及变化的动态分析，利用电荷控制原理推导出ＭＣＴ最大可关断电流的解析表达式，并且同利用通用器件模拟软件对同一器件进行的数值分析结果进行对比。

短路电流对高压断路器及其开断电流选择的影响

论述了高压断路器在开断短路电流时,短路电流对高压断路器的影响,归纳总结了短路开断计算时间及非周期分量百分数的估算方法,并提出如何根据短路电流合理选择高压断路器的额定开断电流。

断路器短路开断电流校验与供电运行方式优化

发电容量的增加改变了电力系统运行参数,此时需对原有电气设备性能进行校验。介绍断路器短路开断电流校验实例及供电运行方式优化过程。

110MW发电机出口开关遮断电流不足的解决方法

介绍了百年电力公司为解决发电机出口开关遮断容量不足而采用的改变保护的跳闸方式及保护回路具体的改进措施。

提高SF_6断路器低温工况下开断电流的研究

文章针对SF_6断路器低温工作下开关能力的解决方法进行论述,详细讨论了SF_6气体加热方式的具体的可行方案,辅以结构设计和相关的断路器低温试验工作。在试验的基础上,对方案的可行性进行证明分析。

低压开关柜内微型断路器开断电流不足的分析

低压开关柜（含农用综合配电柜）普遍安装有低压集中无功补偿装置,微型自动空气断路器（本文简称微型断路器）作为无功补偿装置的控制和保护器件得到大量应用。在生产实际中,多数人仅注意到了微型断路器的额定容量是否满足要求。

Littelfuse宣布推出极小的管状保险丝,额定电流40A至63A,500V交流电压下分断电流为2,000A

2018年4月16日讯,Littelfuse公司推出了市面上极小的管状保险丝系列,交流电压为500V时,其额定电流为40A至63A,交流电压为500V时,分断电流为2,000A。606系列大电流管状保险丝专为额定功率高达23k W的高压电源电路等应用的过流保护而设计。由于采用10mm x 32mm管体,单个606保险丝所需的电路板空间比以往并联多个低额定电流保险丝的设计更少.

压气式GCR开断电流时热气流现象的模拟计算与分析

在压气式断路器的压气室内,气缸和活塞的相对运动压缩了SF_6气体,因而产生了高压气体并把高压气体吹向电弧使其熄灭。众所周知,电弧加热了气体,热气体又流回压气室,由于温升和其他原因,灼热气体的自身绝缘强度降低了,另一方面,在流回压气室的过程中,气压也会升高。

Littelfuse宣布推出市面上最小的管状保险丝,额定电流40A至63A,500V交流电压下分断电流为2,000A

Littelfuse公司今天推出市面上最小的管状保险丝系列,交流电压为500V时,其额定电流为40A至63A,交流电压为500V时,分断电流为2,000A。606系列大电流管状保险丝专为额定功率高达23k W的高压电源电路等应用的过流保护而设计。由于采用10mm x 32mm管体,单个606保险丝所需的电路板空间比以往并联多个低额定电流保险丝的设计更少。因此。

分断电流最大100kA，世界级的电动机起动器

1概要 电动机起动器适用于交流690V（主频50Hz或60Hz）或直流250V以下电路中，设置于电动机的前端，能分断因绝缘损坏、瞬时冲击电流或短路电流所引起的过电流，当故障电流发生时，对电动机系统提供保护。

高压断路器开断电流记录装置

目前在国内供电系统中,对高压断路器的开断电流值一般是没有任何记录的.如果需取此值,都是通过理论计算获得.高压断路器无论是开断正常的工作电流还是开断故障电流,它的动静触头之间,都会产生电弧.该电弧对高压断路器的动静触头将产生一定的损伤,其损伤程度除与高压断路器的开断性能有关外,还与开断电流值的大小有着密切的关系.即开断的电流越大,电弧的能量越高,对断路器动静触头的损伤程度也越严重,而断路器动静触头烧伤程度是决定断路器是否进行检修的重要指标之一.是直接影响断路器能否安全运行的主要因素.