密度与含水率双因素作用下重组竹顺纹弹性模量的预测与分析

本研究选取3组不同密度(1.10、1.20、1.30 g/cm^(3))和5组不同含水率(4%,8%,12%,16%,20%)的重组竹试件进行顺纹抗拉、抗压试验,分析不同密度和含水率作用下重组竹顺纹抗拉、抗压弹性模量的变化规律。结果发现,重组竹顺纹抗拉、抗压弹性模量随密度的增大而增大,随含水率的升高而减小并趋于平衡;通过试验研究和数据拟合提出重组竹顺纹抗拉、抗压弹性模量的双参数耦合模型,线性组合模型和ASTM组合模型均能较好地预测重组竹顺纹抗拉、抗压弹性模量随密度和含水率变化后的理论值,顺纹抗拉弹性模量的实测值与线性组合模型和ASTM组合模型预测值之间最大误差为5.28%和8.20%;顺纹抗压弹性模量的实测值与线性组合模型和ASTM组合模型预测值之间最大误差为8.91%和8.67%,因线性组合模型计算更为简便,建议在实际应用中优先选用。

核子法测定压实粘土密度和含水率的探讨

核子法测定土石等材料原位密度和含水率是一项迅速发展起来的无损、快速质量检测新技术。结合云南文山暮底河水库大坝粘土心墙压实质量检测与控制,介绍了最新MC-3型核子密度湿度仪特点、工作原理及测量方式。用常规规范法与核子测量法进行了系列现场对比试验分析和核子测量修正方法探讨,结果表明:经现场修正后,核子密度湿度仪检测精度能满足工程要求,值得推广应用。

围压与含水率对冻结砂土破坏应变能密度影响特性研究

基于一系列不同围压、不同含水率条件下的冻结砂土的三轴压缩试验,在一个宽泛的含水率范围内,研究了围压与含水率对冻结砂土破坏应变能密度的影响特性。试验结果表明:含水率为30.6%的冻土试样容易发生塑性破坏,其他含水率的冻土试样容易发生脆性破坏。围压对破坏应变能密度的影响可以分为低围压阶段、中围压阶段、高围压阶段,并且含水率对临界围压有重要影响。含水率对破坏应变能密度的影响也可以分为两种类型:当围压较低时(50 k Pa),随着含水率的增大,破坏应变能密度有一个初始增加的阶段,在含水率约为30.6%时破坏应变能密度达到最大值600 k Pa,之后随着含水率的继续增大,破坏应变能密度转而减小,达到60 k Pa后含水率的进一步增大不再影响破坏应变能密度,即此时冻土的破坏应变能密度接近于冰的破坏应变能密度;当围压较高时(大于等于500 k Pa),与低围压阶段相比,破坏应变能密度没有初始增加的阶段。

基于不同压实功下的套井回填最大干密度及最优含水率换算研究

分析3种典型套井回填土在轻型击实及重型击实2种压实功下的全压实曲线,验证Blotz公式的适用性。首次提出在轻型击实的基础上,套井回填压实度与规范要求压实度的关系,以及套井回填土最优含水率的控制方法,并绘制了不同压实功下的最大干密度及最优含水率的等值线图。研究表明,压实功越大,则最大干密度越大、最优含水率越小,在压实曲线的干侧决定土样干密度大小的主要因素为压实功的大小,在压实曲线的湿侧决定土样干密度大小的主要因素为含水率的大小。

基于FDR技术的土体质量含水率和干密度快速检测方法

为解决现有烘干法和环刀法测定土体质量含水率和干密度存在的周期长、扰动大的问题,提出一种基于频域反射(FDR)技术的快速无损检测方法。基于介电常数、电导率与质量含水率和干密度的关系式,利用电导率与介电常数的拟合关系,推导出质量含水率和干密度的求解公式。参数率定试验和模拟土体填筑的模型试验表明,提出的质量含水率与干密度快速测定方法合理可行,具有较高的测试精度。

最大干密度和最优含水率的准确性探讨

对土的压实原理做了简单论述 ,同时还提出了提高击实试验结果准确性时应注意的几个问题。介绍了击实规范中规定的击实标准及在实际工作中击实方法的选择 ;对试验时采用不同土样制备方法求得的最大干密度和最优含水率进行了比较和较透彻的理论分析 ;对击实功对最大干密度的影响做了一定的试验研究。同时 ,关于余土高度对最大干密度的影响 ,提出余土高度控制在3mm以内得到的结果比较理想 ,而且为了减少人为因素导致最大干密度和最优含水率产生的偏差 ,提出借助 Excel或插值函数计算法来处理室内标准击实试验数据。

基于高密度电阻率法的填方路基压实质量评价方法

提出了利用高密度电阻率法评价填方路基压实质量的方法。通过填方路基填料的击实试验和电阻率测试试验,确定电阻率与击实含水量和击实干密度之间的关系。对三种填方路基电阻率模型模拟路基电阻率分布,确定了压实程度不良区域的位置与电阻率异常变化区域在偶极-偶极法的反演结果具有良好的对应关系。对比了利用高密度电阻率法确定的填方路基压实质量参数和灌水法,确定高密度电阻率法能够判断路基压实质量。

制样含水率对压实黄土持水及变形特性影响试验研究

通过研究不同制样含水率(击实曲线干侧、最优含水率下和湿侧)且同一干密度的压实黄土,分析由制样含水率所引起结构性差异对压实黄土持水和变形特性的影响。结果显示,制样含水率不同引起的黄土结构性差异影响压实黄土的进气值、脱湿速率和残余含水率,进气值关系为:最优含水率<击实曲线干侧<击实曲线湿侧,脱湿速率关系为:击实曲线湿侧<最优含水率<击实曲线干侧,残余含水率关系为:击实曲线干侧<最优含水率<击实曲线湿侧。另一方面,干密度和试验含水率一定时,在最优含水率下制备的试样湿陷变形最大,在击实曲线干侧击实比在湿侧击实更能减小压实黄土的增湿变形。

温度和含水率对表土抗压实能力的影响

针对露天开采过程中设备碾压造成表土压实、密度增大的问题,提出利用低温条件下土壤抗压实能力提高的特点保持土壤密度的方法。选取8%、13%、18%、23%、28%、33%等6个含水率条件和-15、-10、-5、15℃等4个温度条件,对设计密度为1.0 g/cm3的土壤试样进行2 MPa强度的压实试验。研究结果表明,待土壤温度降低至-15℃或在-10℃的情况下将土壤含水率提高到18%以上,即可保证矿用车辆碾压后土壤密度仍小于1.4 g/cm3。

压实方式对黄土路基压实效果的影响

为提高黄土填料路基压实效果,研究了振动法和重型击实法对黄土填料最大干密度的影响,并评价了振动法与现场芯样力学强度的相关性。结果表明:相对于重型击实法,振动法成型的黄土填料试件最大干密度有所提高,最佳含水率有所降低;振动法成型试件与芯样的相关性为85%,重型击实法成型试件与芯样的相关性仅为76%,证明振动法更贴合施工实际。

沙漠腹地风积沙压实特性试验分析

塔克拉玛干沙漠腹地修建石油钻井平台地基,地基材料运距远且会破坏沙漠地区生态环境,考虑到因地制宜,采用沙漠地区丰富的风积沙资源作为地基填料,其压实特性是影响地基施工工艺及质量的关键因素。为了研究其压实特性,进行了标准重型击实实验、超重型击实试验。研究结果表明:该地区风积沙粒径主要分布在0.075~0.25mm之间,属于级配不良的细砂;风积沙的重型、超重型击实曲线均呈“双峰”型,在干燥状态及最佳含水率时均能达到最大干密度,室内风积沙击实试验推荐使用大击实筒;不同的击实方式会产生不同的试验结果,最大干密度应结合现场确定。

水泥稳定碎石基于旋转压实的压实次数与相关参数的研究

水泥稳定材料试件成型方法多种多样,本文采用旋转压实仪成型试件,故利用旋转压实试验研究旋转次数与试件的含水量、干密度及7d无侧限强度等相关参数的关系。结果证明相同的压实次数,水泥用量越多,试件的干密度、含水率及无侧限抗压强度越大。随着旋转压实次数的增加,各试件的参数也呈现一定的规律。

稻谷堆的压缩密度与体变模量的测定与分析

利用应变控制式三轴仪对稻谷堆的压缩密度与体变模量进行了测定,并分析了围压对稻谷堆压缩密度的影响以及围压和含水率对稻谷堆体变模量的影响.结果表明：同一含水率（11.50％、13.14％、14.47％、15.86％、17.37％）下,稻谷堆的压缩密度随着围压（23 ～ 188 kPa）的增大而增大,其变化范围分别为0.664 6～1.067 9 g/cm3、0.670 8 ～1.081 5 g/cm3、0.6781 ～1.084 2 g/cm3、0.6814 ～1.142 3 g/cm3、0.686 1 ～1.168 8 g/cm3;稻谷堆的体变模量随着固压（23～188 kPa）的增大而增大,其变化范围分别为311.52～495.06kPa、294.73 ～487.80 kPa、291.61～450.05 kPa、210.34 ～430.04kPa、160.16～301.07 kPa;同一围压下,稻谷堆的体变模量随着含水率的增大而减小,并可拟合出回归方程k=-aW2 ＋bW-c,式中：W为含水率,k为体变模量,且a,b,c随着围压的不同而变化.

大豆堆压缩密度与体变模量研究

使用LHT-1型粮食回弹模量仪测定不同含水率不同围压的大豆堆的压缩密度与体变模量。测定的结果表明：未受压缩的大豆堆的密度随着含水率（8.58%～16.52% w.b.）的增大而减小,呈线性关系；不同含水率大豆堆的压缩密度随着围压（0～124kPa）的增大而增大,趋向各自的最大值,这些最大值随着含水率的增大而增大；大豆堆的体变模量随着围压的增大而增大,随着含水率的增大而减小。依据测定的数据,建立了以含水率与围压作为自变量压缩密度作为函数的预测模型,建立了以含水率与围压作为自变量体变模量作为函数的预测模型。模型预测的压缩密度、体变模量与实验测定值几乎一致（平均误差分别为5.2%和5.4%）。

油菜籽堆压缩密度与体变模量的实验研究

使用LHT-1型粮食回弹模量仪测定不同含水率、不同围压下的油菜籽堆的压缩密度与体变模量。实验结果表明:不同含水率油菜籽堆的压缩密度随着围压(0~140.0 k Pa)的增大而增大,并且趋向于各自的最大值,这些最大值随着含水率的增大而增大;依据实验测得的数据,建立了以含水率与围压作为自变量,压缩密度作为函数的预测模型,油菜籽堆压缩密度实验数值与模型预测数值之间拟合度较高,平均误差为0.61%。油菜籽堆的体变模量随着围压(0~140.0 k Pa)的增大而增大,随着含水率(7.11%~13.52%)的增大而减小。建立了以含水率与围压作为自变量,体变模量作为函数的预测模型,模型预测的体变模量与实验测定值误差较小,平均误差为4.38%。

大豆堆压缩密度与体变模量研究

使用LHT-1型粮食回弹模量仪测定不同含水率不同围压的大豆堆的压缩密度与体变模量.测定结果表明:未受压缩的大豆堆密度随着含水率(8.58%~16.52%w.b.)的增大而减小(718~680 kg/m3),呈线性关系;不同含水率大豆堆的压缩密度随着围压(0~124 kPa)的增大而增大,趋向各自的最大值,这些最大值随着含水率的增大而增大(774~914 kg/m3);大豆堆的体变模量随着围压的增大而增大,随着含水率的增大而减小.依据测定的数据,建立了以含水率与围压作为自变量压缩密度作为函数的预测模型,建立了以含水率与围压作为自变量体变模量作为函数的预测模型.模型预测的压缩密度、体变模量与实验测定值几乎一致(平均误差分别为5.2%和5.4%).

低游离醛高密度模压门面板的开发研制

利用酚醛树脂胶粘剂生产高密度模压门面板,施胶量控制在210kg/ ,纤维含水率控制在10%,热压温度控制在210℃,热压时间控制在230s,采用HBJ-01添加剂,其产品各项指标符合有关要求。

道路施工压实密度与密度标准问题分析

对道路施工现场测定基层(或底基层)、砂石路面及路基土的各种材料压实层的压实密度与密度标准问题,进行了分析与探讨。

浅谈干法热压工艺参数对中密度纤维板质量的影响

热压即采用加热与加压同时进行的方法把成型的纤维板坯压制成所需厚度、密度和物理力学性能的纤维板。目前,国内外中密度纤维板生产多数采用于法热压工艺:其特点是纤维板坯含水率低,呈干状、板坯弹性大、较难压缩回弹大,但是由于含水率低,因此所需的热压时间和热量消耗均比湿法热压少,另一个主要区别在于干法热压主要以纤维外加的胶合剂的固化而得到必要的力学强度,而湿法主要以纤维本身的木素的塑化而得到胶合强度,因此,其热压工艺的着眼点也是不同的。 干法热压过程是一个物理和化学变化过程。

基于深梁试样的压实黏土抗拉强度试验研究

将深梁试样引入压实黏土抗拉强度测试中,分析了不同含水率和干密度条件下的抗裂特性演化规律,包括荷载-挠度曲线、抗拉强度和能量参数。结果表明:压实黏土破坏模式与含水率密切相关,不受干密度影响;含水率和干密度对压实黏土试样抗拉强度影响显著,抗拉强度含水率升高先增大后减小,随干密度增大呈线性递增;断裂耗散能随含水率增大呈先增大后减小变化,高含水率时裂纹延展耗能更多。弹性储备能和裂缝延展能随试样干密度增大逐渐增大,弹性储备能增幅更大。