同心圈式旋转床的气相干床压降

研究了同心圈式旋转床转子气相干床压降(ΔPR),建立ΔPR双参数模型并通过实验对模型进行验证。实验结果表明,同心圈式旋转床ΔPR随表观气速(uG)和超重力因子(β)的增大而增大。在uG=0~6.63 m/s,β=0~562.83范围内,同心圈式旋转床转子气相干床每米压降为0.83~18.73 k Pa/m。气体相对周向速度(v(θS))随气体流量增大而增大,但转速增大v(θS)却基本不变;ΔPR双参数模型计算值和实验值的平均偏差为1.97%,正负偏差在10%以内,模型的计算值和实验值能够很好的吻合。

同心圈式旋转床的精馏实验

同心圈式旋转床是一种新型超重力旋转床,其转子由一组多孔板同心圈构成,相邻同心圈之间无填料或填充填料。液体在同心圈上存在滑移效应,滑移效应能够增大气液比表面积和改善液体在同心圈上的周向分布。本文采用乙醇-水物系对转子直径为1.0m的大型同心圈式旋转床进行全回流常压精馏实验,实验选用无丝网填料同心圈和填充丝网填料同心圈两种转子。实验结果表明,本大型同心圈式旋转床具有较大的处理量,其等板高度(HETP)随F因子和超重力因子的增大先减小后增大。填充丝网填料同心圈转子的HETP小于无丝网填料同心圈转子。在超重力因子为563.4和F因子为5.5(m/s)(kg/m^3)0.5时,填充丝网填料同心圈转子的等板高度达到最小值51.5mm,每块理论板气相压降为1.5kPa。通过实验数据拟合得到了两种同心圈转子的HETP经验关联式。与折流式旋转床相比,同心圈式旋转床具有高通量和低压降的优点。

无热载体蓄热式旋转床生活污泥热解技术研究

以无热载体蓄热式旋转床为热解装置,研究不同热解终温对生活污泥热解产物产率和产物性质的影响。结果表明:热解液随着温度升高呈先升高后降低趋势,当热解终温为550℃时,热解液产率最高,为39.05%;热解气产率与热解终温呈正比,产气率在650℃最高,为16.86%,热值为19.90 MJ/m3;热解固体产率与热解终温呈反比,当热解终温为500℃时,热解固体产率达到最大值为47.69%。试验结果可为旋转床污泥热解工业化运行提供数据支持。

同心圈式超重力旋转床液泛模型

同心圈式超重力旋转床是一种新型超重力旋转床。液泛是超重力旋转床流体力学的重要特征。同心圈式超重力旋转床液体分布器和转子内缘之间的环形空间内的液滴被气体夹带,液滴受到离心力和气体曳力的作用,通过建立微分方程可获得液滴径向速度为零时的液滴运动径向距离。当该径向距离小于环形空间的径向距离,此时产生雾沫夹带液泛。由此建立同心圈式超重力旋转床雾沫夹带液泛模型。实验以空气和水为物系,测定了转子直径为1000 mm、高度为100 mm的同心圈式超重力旋转床在不同转速和表观液速下气体进口和出口之间的气相压降随表观气速的变化。气相压降随表观气速的增大先缓慢增大后快速增大。用表观气速对气相压降求导和目测旋转床中心气体出口处出现大量液体被气体夹带来确定液泛点气速。通过液泛点气速求得雾沫夹带液泛模型的系数k,并对该系数k进行关联。该雾沫夹带液泛模型的计算值和实验值吻合很好,平均偏差为3.1%。该模型优于Sherwood液泛模型,对同心圈式超重力旋转床的工业应用提供了必要的设计依据。

海洋石油天然气脱水系统改造方案的比选

为解决因气量增加而导致的渤海BOP平台天然气脱水能力不足问题,急需对平台上的三甘醇脱水系统进行扩容改造。通过对渤海BOP平台进行调研和分析,发现传统三甘醇脱水工艺设备因其尺寸较大,无法满足平台现有空间的需求。若采用外扩平台甲板的形式增加传统三甘醇脱水系统,造价极高。因此,选用处理能力强,占地面积小的天然气脱水装臵是减少该项目投资的关键。通过与传统三甘醇对比,最终确定以原三甘醇系统改造+旋转床式三甘醇脱水方案为最佳扩容改造方案,该旋转床式三甘醇脱水方案具有吸收塔占地面积小,操作弹性大,扩容改造成本低等优点。

超重力过程工程装置结构研究进展

综述了超重力过程工程装置结构近年来的研究进展,分析了各种装置的结构特点、适用场合,重点分析论述了撞击流-旋转填料床、折流板式超重力旋转床、分裂填料旋转填料床、多级雾化超重力旋转填料床、螺旋通道型旋转床等新型特殊装置的结构特点及优缺点.认为优化进液方式、延长气液停留时间及针对性集成设计是未来超重力过程工程装置的发展方向.