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地形变旋转张量探讨 被引量:7
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作者 刘序俨 黄声明 林岩钊 《大地测量与地球动力学》 CSCD 北大核心 2010年第5期57-63,共7页
在分析地形变组成的基础上,指出旋转与应变张量矩阵同出而异名,两者皆为位移梯度矩阵的不同组合。旋转张量矩阵为位移梯度矩阵与其转置矩阵之差的1/2,为一反对称矩阵,由于该矩阵的对角线元素为零,旋转张量矩阵已退化为一向量,该向量的... 在分析地形变组成的基础上,指出旋转与应变张量矩阵同出而异名,两者皆为位移梯度矩阵的不同组合。旋转张量矩阵为位移梯度矩阵与其转置矩阵之差的1/2,为一反对称矩阵,由于该矩阵的对角线元素为零,旋转张量矩阵已退化为一向量,该向量的方向与模表征了地壳的刚体旋转角位移。给出了位移梯度矩阵、旋转与应变张量矩阵的普适表达式,而旋转张量矩阵的诸元素皆为位移分量偏导数的减组合,要想根据旋转张量矩阵计算旋转角位移,必须首先求得位移分量的坐标函数式,且计算得到的旋转角位移又不是一直接观测量,为了克服求取位移分量坐标拟合式的困难,又能对地表旋转成分进行直接观测,提出了一种简单且行之有效的观测与计算方法。 展开更多
关键词 地壳形变 位移梯度矩阵 旋转张量矩阵 旋转观测 计算方法
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应用于非惯性系湍流模拟的扩展内禀旋转张量 被引量:3
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作者 黄于宁 马晖扬 《应用数学和力学》 CSCD 北大核心 2008年第11期1325-1336,共12页
研究扩展内禀旋转张量在非惯性系湍流模拟中的作用,特别是对代数Reynolds应力湍流模式(如非线性K-ε模式)的重要性.为此,采用几个近年来发展的非线性K-ε湍流模式模拟旋转坐标系下均匀剪切湍流,并且和大涡模拟的结果进行比较.计算结果... 研究扩展内禀旋转张量在非惯性系湍流模拟中的作用,特别是对代数Reynolds应力湍流模式(如非线性K-ε模式)的重要性.为此,采用几个近年来发展的非线性K-ε湍流模式模拟旋转坐标系下均匀剪切湍流,并且和大涡模拟的结果进行比较.计算结果和分析表明,需要发展更先进的非线性K-ε模式从而更好地描述非惯性系下的复杂湍流. 展开更多
关键词 湍流模拟 非惯性系 扩展内禀旋转张量 代数Reynolds应力
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用旋转张量求解工具安装不正引起的加工误差
3
作者 张永俊 刘晓宁 《机床与液压》 北大核心 2002年第4期219-220,120,共3页
用旋转变换张量计算展成电解加工中工具阴极安装不正引起的加工误差,求解过程简洁、清晰。计算结果表明:工具阴极沿不同方向安装不正引起的加工误差相差甚远,实际加工中应尽量保证误差敏感方向的安装精度。
关键词 工具安装 旋转张量 加工误差 展成加工 电解加工
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旋转张量的表达及有限转动次序交换定理的证明
4
作者 王俐 黄维璇 李四平 《固体火箭技术》 CAS CSCD 北大核心 2022年第6期966-970,共5页
旋转张量在火箭发射和航天飞行中使用广泛,在航天器姿态描述、轨迹追踪和变质量研究等方面有重要应用。讨论了旋转张量的相关问题:从坐标变换和运动学角度出发,分别推导了转动张量的基本表达形式和指数映射形式,对旋转张量公式的来源进... 旋转张量在火箭发射和航天飞行中使用广泛,在航天器姿态描述、轨迹追踪和变质量研究等方面有重要应用。讨论了旋转张量的相关问题:从坐标变换和运动学角度出发,分别推导了转动张量的基本表达形式和指数映射形式,对旋转张量公式的来源进行了补充和完善;由旋转张量的指数映射形式,得出对于转轴的二阶反对称张量(-r·ε)与虚数i有相似的幂次规律,并明确其几何意义;从特定张量合成的角度出发,推导了旋转张量用转动平面内夹角为转角的任意两向量表达的新形式,在此基础上,给出了旋转张量合成的几何意义;最后,根据向量和张量转动的概念,给出两次有限转动次序交换定理的新的更简洁的证明方法,并通过实例验证上述结论。 展开更多
关键词 旋转张量 指数映射 合成 有限转动 次序交换
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扩展内禀旋转张量在非惯性系湍流模拟中的应用 被引量:1
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作者 黄于宁 马晖扬 徐晶磊 《中国科学(G辑)》 CSCD 北大核心 2009年第1期131-141,共11页
非惯性系下湍流的计算,对湍流模型的应用一直是一项挑战性的工作.作者提出"扩展内禀平均旋转张量"的概念,并且指出将在惯性系下发展的雷诺应力模型应用于非惯性系下的湍流模拟,非线性湍流模型中的平均旋转张量应该用"扩... 非惯性系下湍流的计算,对湍流模型的应用一直是一项挑战性的工作.作者提出"扩展内禀平均旋转张量"的概念,并且指出将在惯性系下发展的雷诺应力模型应用于非惯性系下的湍流模拟,非线性湍流模型中的平均旋转张量应该用"扩展内禀平均旋转张量"替代,从而正确地反映非惯性系诱导的旋转效应.为了验证这一处理方法,采用4个非线性κ-ε模型,对充分发展的旋转槽道流进行了数值模拟.在较广泛的雷诺数和Rossby数范围进行的数值模拟表明,应用该技术途径,非线性κ-ε湍流模型CLS(Craft,Launder and Suga)模型和HM(Huang and Ma)模型可以相当好地捕捉旋转效应及其对湍流结构的影响,因此,可以令人满意地应用于工程湍流的计算. 展开更多
关键词 湍流模型 非惯性坐标系 扩展内禀旋转张量
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大地电磁阻抗张量旋转方法和曲线圆滑方法的比较 被引量:5
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作者 赵维俊 孙中任 《物探与化探》 CAS CSCD 2013年第6期1125-1132,共8页
随着三维深部地质填图和含页岩气盆地潜力的评价项目展开,大地电磁方法的重要性越来越突显。大地电磁资料处理和解释中,至今还存在几个挑战性难题,例如阻抗张量旋转、TE和TM模式识别、静态矫正、TE和TM模式选择二维反演问题。从WinGlin... 随着三维深部地质填图和含页岩气盆地潜力的评价项目展开,大地电磁方法的重要性越来越突显。大地电磁资料处理和解释中,至今还存在几个挑战性难题,例如阻抗张量旋转、TE和TM模式识别、静态矫正、TE和TM模式选择二维反演问题。从WinGlink软件大地电磁模块出发,使用5种阻抗旋转方法和3种数据圆滑方法处理在内蒙古扎鲁特旗采集的大地电磁数据。以数据质量不同的3个测点的处理结果为依据,对各种旋转方法和圆滑方法进行详细评价,数据极化图显示地下结构模型是复杂的三维结构。对这些方法的比较研究,对三维结构下大地电磁数据处理,特别是对使用WinGlink软件处理大地电磁数据具有重要现实意义。 展开更多
关键词 大地电磁 阻抗旋转 曲线圆滑 WinGlink软件
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用旋转变换张量法计算圆柱凸轮分度机构的压力角
7
作者 葛抗战 《淮海工学院学报(自然科学版)》 CAS 1994年第1期67-71,84,共6页
圆柱凸轮分度机构的主要设计方法是解析法。在解析法中该种机构的压力角计算较困难。用旋转变换张量法计算压力角、概念明确、简单明了。本文最后提出了各种圆柱凸轮分度机构压力角的计算式和最大压力角搜索范围,以便设计使用。
关键词 圆柱凸轮 分度机构 旋转变换 计算 压力角
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用张量分析方法推导含偶应力弹性力学有限元理论
8
作者 孙晓勇 宋兴海 +2 位作者 侯娜娜 付建航 刘立悦 《河北水利电力学院学报》 2021年第1期75-80,共6页
经典弹性力学理论用位移梯度表示无限小变形,不考虑旋转变形,把微元体的旋转视为刚体旋转。含偶应力弹性力学理论将旋转变形以旋转张量表示,微元体旋转和微元体平动位移同量级,而旋转张量和应变张量同量级,旋转张量与旋转矢量一一对应,... 经典弹性力学理论用位移梯度表示无限小变形,不考虑旋转变形,把微元体的旋转视为刚体旋转。含偶应力弹性力学理论将旋转变形以旋转张量表示,微元体旋转和微元体平动位移同量级,而旋转张量和应变张量同量级,旋转张量与旋转矢量一一对应,用旋转矢量的梯度表示旋转变形。含偶应力弹性力学理论本构关系包括应力-应变关系和偶应力-曲率张量关系,用等参变换方法离散单元位移到节点上,从虚功原理出发,增加罚函数项以降低有限元方程对高阶单元的需求,推导了拟解决三维及二维问题的含偶应力弹性线力学有限元理论,可得三维及二维问题中位移、应力、应变等分布情况,对结构进行力学评价。 展开更多
关键词 偶应力 旋转变形 旋转张量 分析
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弧面分度凸轮机构的廓面研究及基于SolidWorks的实体造型 被引量:14
9
作者 郑武 熊绮华 +1 位作者 尹明富 褚金奎 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2002年第6期934-935,共2页
利用空间啮合原理和旋转变换张量法简洁地推导出了弧面分度凸轮的廓面方程 ,同时基于 Solid Works对凸轮机构进行了参数化实体造型 ,并进行了啮合仿真 ,从而对 CAD/
关键词 弧面分度凸轮机构 旋转变换 SOLIDWORKS 实体造型 CAD
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空间凸轮机构啮合特性分析及加工理论研究 被引量:1
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作者 赵镇宏 尹明富 《山东工程学院学报》 CAS 2001年第1期54-56,共3页
本文分析和研究了空间凸轮的啮合特性和加工机理 ,给出了加工中刀具与凸轮实际接触线和滚子与凸轮啮合的理论接触线的关系是影响凸轮廓面误差的主要原因 。
关键词 空间凸轮 接触线 加工方法 空间啮合原理 旋转变换 廓面 误差
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新型偏置从动件弧面凸轮机构的研究
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作者 高秀兰 牛禄峰 鲁开讲 《轻工机械》 CAS 北大核心 2004年第2期49-51,共3页
给出了一种新型式的空间凸轮机构——偏置从动件弧面凸轮机构 ,并应用空间啮合原理及旋转变换张量法建立了新机构的凸轮廓面方程和共轭接触方程。在此基础上 ,将新机构和弧面凸轮机构进行了对比 ,提出了进一步的研究方向。
关键词 弧面凸轮机构 偏置从动件 共轭接触方程 压力角 空间啮合原理 旋转变换
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GENERALIZED SIMPLE NONCOMMUTATIVE TORI 被引量:1
12
作者 C. G. PARKDepartment of Mathematics, Chungnam National Uinversity, Taejon 305-764, South Korea. 《Chinese Annals of Mathematics,Series B》 SCIE CSCD 2002年第4期539-544,共6页
The generalized noncommutative torus Tkp of rank n was defined in [4] by the crossed product Am/k ×a3 Z ×a4 … ×an Z, where the actions ai of Z on the fibre Mk(C) of a rational rotation algebra Am/k are... The generalized noncommutative torus Tkp of rank n was defined in [4] by the crossed product Am/k ×a3 Z ×a4 … ×an Z, where the actions ai of Z on the fibre Mk(C) of a rational rotation algebra Am/k are trivial, and C*(kZ × kZ) ×a3 Z ×a4 ... ×an Z is a completely irrational noncommutative torus Ap of rank n. It is shown in this paper that Tkp is strongly Morita equivalent to Ap, and that Tkp (?) Mp∞ is isomorphic to Ap (?) Mk(C) (?) Mp∞ if and only if the set of prime factors of k is a subset of the set of prime factors of p. 展开更多
关键词 Noncommutative torus Equivalence bimodule UHF-algebra Cuntz algebra Crossed product
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