求解旋转板、壳振动问题的半解析有限元分析

根据小变形弹性理论 ,用有限棱柱法解决了旋转板、壳自由振动的问题·通过分析旋转板、壳被分成若干个半解析的环形棱柱单元 ,位移函数采用环向为解析的三角级数而径向和轴向为离散的插值函数 ,推导出刚度和质量矩阵 ,计算了板、壳实例 ,并与实验值作了对比 。

螺杆挤出机旋转板材料及热处理工艺分析

分析了进口螺杆挤出机旋转板材料的化学成分、显微组织及热处理工艺,从而为选择替代材料提供了依据.

八点旋转定位板在抗凝药物腹壁皮下注射中的应用

探究八点旋转定位板在抗凝药物腹壁皮下注射中的应用效果。方法 在2022年1月至2022年12月期间,选取本院需使用抗凝药物腹壁皮下注射的住院患者90例作为研究对象,按其入院时间先后分为2组,即对照组、实验组,各45例。对照组实施遵医嘱皮下注射抗凝药物和常规护理方案,而实验组在对照组基础上应用八点旋转定位板在抗凝药物腹壁皮下注射中,就两组的患者的腹壁皮下注射部位疼痛及皮下出血的发生率、护理操作满意度进行比较分析。结果 实验组的腹壁注射部位疼痛4.44%、皮下出血(淤点6.67%),明显低于对照组的腹壁注射部位疼痛17.78%、皮下出血(淤点15.56%、紫癜4.44%)的发生率(P<0.05);同时,实验组的护理操作满意度(100.00%)也明显高于对照组(88.89%)(P<0.05)。结论 应用八点旋转定位板在抗凝药物腹壁皮下注射中,按照注射顺序,依次选择腹壁注射点进行抗凝药物皮下注射,能有效避免同一部位重复注射,降低患者腹壁注射部位疼痛、皮下出血的发生率,提高患者对护理操作的满意度。

旋转碰摩板热冲击振动的解析法研究

提出了热冲击和碰摩故障共同作用下的旋转悬臂板系统动力特性解析解法.基于变分原理,推导出考虑碰摩力沿宽度方向差异性的薄板系统运动微分方程,将该方程的解分解为热冲击悬臂板准静态解和碰摩薄板热冲击动力解.通过计算旋转悬臂板的模态特性和温度分布函数,获得了碰摩叶片旋转悬臂板模型的热冲击振动解析解,讨论分析得出热冲击和碰摩故障对薄板振动的影响规律.研究表明:碰摩振动表现为复杂的多频率耦合振动,高频振动较为显著;热冲击振动表现为简单的低频振动形式,强烈的热冲击导致碰摩薄板趋于低频振动.碰摩引起的振动形式较热冲击故障更加复杂,更容易引起叶片的破坏.增大的摩擦系数加剧了碰摩引起的振动,利用减小表面粗糙程度等方法降低摩擦系数,可以达到减小碰摩破坏程度的目的.

三棱旋转展示板控制系统设计

本文分析了组合式三棱旋转展示板控制系统的基本要求,提出了一种智能化的两级计算机三棱旋转控制系统的结构,讨论了系统各模块的功能,并给出了实现要求所需的参数、通信方式及指令格式。

基于微分求积法分析旋转圆板的横向振动

基于微分求积法,分析了旋转圆板的横向振动和稳定性问题。从平面应力问题和Kirchhoff薄板理论出发,得到了在沿径向线性分布的离心惯性力作用下均质等厚度旋转圆板的轴对称中面内力,建立了极坐标下板的轴对称运动微分方程。对变系数的运动微分方程,采用微分求积法离散方程和边界条件,分析了周边固支、简支(沿径向不可移)和周边完全自由三种边界条件下旋转圆板的前两阶复频率的实部和虚部随角速度的变化情况,并得到其失稳类型以及相应的临界速度。

小鼠腭板旋转培养模型的建立及其初步应用

目的为研究全反式视黄酸(atRA)对小鼠腭板发育的影响及其致腭裂的机制,建立腭板旋转培养模型。方法于妊娠第12天取下小鼠胚胎腭移植体,以10-5～10-1μmolLatRA诱导,在旋转培养装置中连续培养72h,观察腭板发育融合情况。结果经72h培养后,对照组正常融合,与体内发育一致。atRA在10-5μmolL能促进腭板的融合,≥10-4μmolL抑制腭板的发育及融合,造成腭裂,融合率下降,并呈显著的剂量-效应关系。结论本模型中,腭板能在体外培养中存活并继续生长、发育、融合;atRA在10-5μmolL能促进腭板融合,高于10-4μmolL呈剂量-效应关系的抑制融合,造成腭裂,证明小鼠腭板旋转培养模型建立成功。

旋转运动导电圆板磁弹性振动分析

研究了磁场中旋转运动导电薄板在外激励作用下的强迫振动问题。在给出动能、应变能和电磁能表达式的基础上,根据哈密顿原理导出旋转圆板在磁场中横向载荷作用下的轴对称磁弹性振动方程。假设位移函数并运用分离变量法分离时间变量和空间变量,应用伽辽金积分法,得到激励作用下圆板的强迫振动微分方程并求解。通过数值计算得到简支和固支两种边界条件下的幅频曲线和相轨迹图,分析磁感应强度、圆板的厚度、半径和转速的变化对振动的影响。

塑料孔板旋转填料床吸收性能研究

目前旋转填料床已在天然气中选择性除硫和脱硫除尘等方面得到了较好的应用.塑料孔板填料与金属填料相比,具有气阻小、造价低、堆密度小和加工简便等优点.为此,以CO2-NaOH为系统,研究了塑料孔板错流旋转填料床的吸收性能,重点考查了液量、超重力因子和气量等对流体力学和传质性能的影响.试验结果表明:塑料孔板错流旋转填料床的压降随气量和超重力因子的增加而增大,与液量几乎无关;传质性能随气量、液量和超重力因子的增加而增大,其综合传质性能比传统填料塔设备高1～2个数量级.应用MATLAB语言编制了应用程序,并通过对试验数据的回归分析得出了体积传质系数的关联式.

旋转复合材料板的动力学性能研究

研究了旋转复合材料板的动力学建模方法。基于经典层合板理论,建立了旋转复合材料的动力学方程,考虑了传统建模方法忽略的二次耦合变形量。采用有限单元法对板进行离散,利用Lagrange方法建立了动力学方程。将该模型计算结果与传统模型计算得到结果比较,发现在转速较低的情况下,两者比较吻合,随着转速的提高,结果出现明显差异。建立了转动复合材料板的频率方程,研究了板的参数对其动力学性能的影响,转动板的一阶频率随着中心刚体半径以及转速的增加而增加,随着铺层角的增大而减少;对于正规对称正交层合板,随着铺层数的增加,其角点的最大变形也随着增加。

周边夹支旋转运动圆板磁弹性谐波共振分析

针对磁场环境下做旋转运动导电圆形薄板的谐波共振问题进行分析。通过位移函数的设定及伽辽金法的运用,得到了周边夹支约束下旋转运动导电圆板的磁弹性轴对称非线性振动微分方程。采用多尺度法对旋转圆板的磁弹性超谐波共振和亚谐波共振进行求解,得到了两种共振情况下的幅频响应方程。通过数值算例,得到了共振幅值随不同参数变化的响应曲线图以及时程图、相轨迹图、庞加莱映射图等计算结果并进行了分析。结果表明:系统的旋转速度、磁场强度、激励力等参量对系统的谐波共振的共振幅值、运动形态有显著影响,并能使系统幅值解实现单值到多值的变化,同时体现了复杂的非线性特性。

板式钢结构旋转楼梯的有限元计算

对板式钢结构旋转楼梯的有限元计算进行了全面的分析,并对其与主体结构的连接节点进行了设计。板式钢结构旋转楼梯设计有四个要点:有限元模型的建立、结构内力计算、整体稳定分析以及楼梯和主体结构连接节点的构造。有限元计算结果验证了旋转楼梯设计方法的正确性,对节点处板材做适当的加强处理可以增强旋转楼梯的整体稳定性。同时说明对钢结构旋转楼梯以及类似结构体系进行有限元分析时,应选用能同时考虑几何与材料双非线性的软件进行非线性整体稳定计算。文中提供的设计实例分析为板式钢结构旋转楼梯的研究与应用提供了技术手段和参考资料。

旋转圆板振动的热力控制

本文研究发现,热力对旋转圆盘动力特性有明显影响.可将此特征应用于旋转圆盘振动的热力自适应控制.仿真和试验均表明,这种控制方法对一些结构振动控制将是一种有效的方法.

用半解析环形板单元解旋转圆环板的动频问题

使用半解析环形板单元求解零部件转动时的固有频率 (零部件转动时的固有频率称为动频 ) ,推导出离心应力使单元增加的附加刚度矩阵 ,给出动频的求解过程 ,计算的结果被实验证明·这种单元适用于研究金属切割锯片、盘形锥齿轮等旋转零部件的动力学问题·

旋转圆板冲击现象的实验研究

在研究法向冲击速度对圆板碰撞恢复系数影响的基础上,应用高速摄像系统对伴有旋转速度圆板的冲击行为进行了实验研究,分析了不同法向冲击速度下旋转角速度对碰撞恢复系数的影响.通过确定变形量系数与旋转角速度的相关性,应用数值解析方法得出了不同法向冲击速度及旋转角速度下的碰撞恢复系数,得到了旋转角速度与碰撞恢复系数的相互关系.结果表明,数值计算结果与实验结果具有良好的一致性.

固旋阀塔板的流体力学性能研究及其旋转流场CFD模拟

提出了一种新型固定旋转阀塔板，在内径600 mm的有机玻璃塔内，以空气-水为物系，对固旋阀塔板的流体力学性能进行研究。测定了塔板压降、漏液率和雾沫夹带量等流体力学性能参数，并与旋转浮阀塔板和F1浮阀塔板进行对比。实验结果表明，当气体负荷较大时，固旋阀塔板的干板压降大于F1型浮阀塔板，具有更高的传质效率；固旋阀塔板的湿板压降小于旋转浮阀塔板和F1浮阀塔板；固旋阀塔板的雾沫夹带比F1型浮阀塔板小30%～40%，比旋转浮阀塔板小10%～20%，具有更高的气相负荷操作上限。通过Fluent6.3软件的模拟计算分析，固旋阀塔板的流场更稳定，液层分布更均匀，操作性能更优。

旋转浮阀塔板的流体力学性能研究

在内径600 mm的有机玻璃塔内,以空气-水为物系,对旋转浮阀塔板的流体力学性能进行研究。测定了塔板压降、漏液量和雾沫夹带等流体力学性能参数,并与F1型浮阀塔板进行对比。实验结果表明,旋转浮阀塔板的关闭平衡点的阀孔动能因子(F0)比F1型浮阀塔板约高3.70%,开启平衡点的F0比F1型浮阀塔板高3.54%;当F0大于关闭平衡点而小于开启平衡点时,旋转浮阀塔板的压降和F1型浮阀塔板压降基本相同;当F0大于开启平衡点时,旋转浮阀塔板的压降比F1型浮阀塔板高3.79%～9.73%;旋转浮阀塔板的漏液分率比F1型浮阀塔板约低21.19%;旋转浮阀塔板的雾沫夹带率比F1型浮阀塔板低50%以上;旋转浮阀塔板的操作弹性大于F1型浮阀塔板。