设置无粘结钢筋的铁路重力式桥墩抗震性能试验研究

针对铁路少筋混凝土重力式桥墩的延性不足和抗震耗能能力较差的问题,本文提出了一种兼顾改善桥墩延性与强度的抗震措施,即在墩身底部设置局部纵向无粘结钢筋,其余墩身部分的纵向钢筋保持不变。共设计了4个桥墩模型,通过拟静力试验研究了配筋率和粘结方式对少筋混凝土重力式桥墩抗震性能的影响。结果表明:无粘结模型桥墩的破坏形式为弯曲破坏。与完全粘结的模型桥墩相比,未粘结模型桥墩的滞回曲线更加饱满,桥墩的延性性能和耗能能力均得到了显著提高,且采用无粘结方式对于低配筋率模型桥墩的延性及累积耗能的提高更加明显。配筋率对模型桥墩的刚度退化速率影响较大,且高配筋率的无粘结模型桥墩的刚度退化比低配筋率明显。

设置无粘结钢筋铁路重力式桥墩的拟静力试验研究

为解决我国铁路重力式桥墩在地震中延性不足的问题,通过在墩底设置无粘结钢筋来改善桥墩的延性性能。制作了1个完全粘结钢筋混凝土桥墩模型和2个不同无粘结钢筋长度的桥墩模型进行拟静力试验。对比分析3个桥墩的破坏状态、滞回曲线、骨架曲线、刚度退化、耗能能力及位移延性等抗震性能。结果表明:完全粘结钢筋混凝土墩身和墩底均出现裂缝,而2个不同无粘结钢筋长度的桥墩只是在墩底形成一条主裂缝;在同一加载位移下,完全粘结钢筋混凝土桥墩的累积耗能大于无粘结钢筋混凝土桥墩,且无粘结钢筋长度越长,桥墩的累积耗能越少。但是桥墩最终破坏时,无粘结钢筋混凝土桥墩的累积耗能大于完全粘结钢筋混凝土桥墩,且无粘结钢筋长度越长桥墩累积耗能越大;在墩底设置无粘结钢筋可以提高铁路重力式桥墩的延性性能,且无粘结钢筋长度越长,对桥墩延性提升越大,只是刚度略有下降。

无粘结预应力组合耗能钢筋装配式桥墩抗震性能研究

为了解无粘结预应力组合耗能钢筋装配式桥墩的抗震性能,制作1组该类型桥墩试件进行拟静力试验。分析试验破坏模式及滞回特性,并与现浇桥墩试件结果进行对比;采用OpenSees软件进行不同耗能钢筋配筋率时该类型桥墩的抗震性能研究,基于残余位移及平均等效阻尼比给出兼顾耗能及自复位能力的无粘结预应力组合耗能钢筋装配式桥墩配筋率比值合理区间。结果表明:在耗能钢筋配筋率相近时,无粘结预应力组合耗能钢筋装配式桥墩试件与现浇桥墩试件耗能能力相当且残余位移更小;耗能钢筋配筋率增大可有效提升桥墩的耗能能力、水平承载力、等效阻尼比及初始刚度,但将导致较大的残余位移;耗能钢筋与无粘结预应力配筋率比值为1.42~2.72时,该类型桥墩可同时实现较好的耗能能力及优异的自复位性能。

钢筋混凝土墙板内置无粘结钢支撑抗冲切研究

为了改善钢筋混凝土墙板内置单斜形无粘结钢板支撑中墙板的抗冲切性能,用开孔槽钢来抗冲切,并将钢板支撑端部的加劲肋立放设置.采用拟静力试验研究了构造对试件滞回性能的影响,基于试验结果探讨了墙板的抗冲切设计方法.试验表明:与支撑周围采用加密拉结筋的抗冲切构造相比,采用开孔槽钢可避免墙板局部冲切破坏,墙板局部冲切开裂程度大幅降低;与支撑端部加劲肋平放设置相比,加劲肋立放时可减小加劲肋端墙板与支撑间空隙的宽度,从而减小端部钢板支撑对墙板的冲切作用力;试件最终发生了墙板局部冲切破坏或支撑受拉断裂,破坏前试件滞回曲线饱满稳定;依据墙板可能的冲切破坏模式,给出了抗冲切验算方法.

荷载和支座条件对无粘结预应力钢筋极限应力的影响

本文针对单跨梁跨中挠度计算公式中荷载形式和支座条件对无粘结预应力筋极限应力的影响进行了计算分析。分析结果表明,这一因素对无粘结筋极限应力有较大影响,如在设计中不考虑这一因素,所使用的无粘结筋极限应力计算式的计算精度和适用范围会受到较大影响和限制。

双向板无粘结预应力钢筋布置的改进

无粘结预应力技术在我国正广泛使用 ,如何在设汁中兼顾施工特点采取合理的布筋方案是十分值得研究的课题。笔者在北京某大厦无粘结预应力双向板施工中 ,改进预应力筋的布置 。

后张法超长无粘结预应力钢筋施工工艺

本文主要对后张法超长无粘结预应力钢筋施工工艺中的特点、适用范围、工艺原理及施工工艺流程做了简单介绍。由于无粘结预应力技术能够抵抗大跨度或超长混凝土结构在荷载、温度或收缩等效应下产生的裂缝,能够提高结构、构件的性能,降低工程造价,因此具有很好的市场发展潜力,值得推广和应用。

后张法无粘结予应力钢筋混凝土框架梁施工

通过工程实例对后张法予应力钢筋混凝土框架梁的施工方法进行介绍 ,描述无粘结予应力的施工工艺原理和流程 ,并对予应力张拉质量进行评定 。

无粘结高强钢筋混凝土柱自复位性能研究综述

对后无粘结高强钢筋混凝土柱进行了介绍,分析了研究的必要性,从国内外对无粘结高强钢筋混凝土柱的耗能性能的实验研究、理论研究等方面进行了论述,介绍了最新研究进展。

无粘结预应力钢筋铺放电算编序

在双向平板中无粘结预应力筋需要配置成两个方向的悬垂曲线。两个方向的预应力筋互相穿插,给施工操作带来困难,必须事先制定配筋操作顺序。因此,预应力筋的编序问题在施工工艺中是非常重要的。人工编序比较繁琐,而且极易出错。根据编序特点采用电子计算机处理较为合理。现将其电算编序分述如下。

无粘结预应力钢筋混凝土直筒式压力管及其制造工艺

针对火电厂循环水进 (排 )水管、补给水管等存在整体性能差、安装时接头打压繁琐等问题 ,提出了采用无粘结预应力技术制造钢筋混凝土直筒式压力管的制造工艺。该管型在承口处预留打压孔 ,解决了局部打压问题 ,并避免了承插式管型在成型时由于变径和承口成型带来的一系列问题 。

无粘结预应力钢筋施工中应注意几个问题

介绍了 1 860级无粘结预应力钢绞线无梁楼板施工中 ,应考虑非预应力带肋钢筋肋高对预应力筋曲线矢高的影响。

无粘结预应力钢筋在高层建筑中的施工技术

本文介绍了无粘结预应力钢筋在高层建筑中的施工技术

浅谈50000m^3无粘结预应力钢筋混凝土清水池施工

长春某水厂新建工程,该水厂设计规模为30万吨/日,其中清水池一座,内分4格,总容积为50000m3。清水池为矩形,四角为圆弧形,水池长155m,宽68.9m,深5.85m。其中池底配重混凝土厚度800mm,池有效深度5.05m,清水池柱网尺寸为5.75m,底板厚250mm壁板厚320mm,顶板厚250mm。底板、池壁、顶板都是整体,但相互间又是分离的,是分离式预应力现浇混凝土结构。

锈蚀钢筋混凝土受弯构件承载力评估

考虑锈胀力引起的钢筋周围混凝土双向应力状态,建立了锈蚀开裂前钢筋混凝土受弯构件承载力评估模型;应用无粘结预应力钢筋应力计算方法,又建立了锈蚀开裂后钢筋混凝土受弯构件承载力评估模型.试验结果表明:建立的承载力评估模型与试验结果吻合较好,可用于锈蚀钢筋混凝土受弯构件承载力评估.

无粘结预应力筋的极限应力增量

介绍了国内外关于无粘结预应力钢筋的极限应力的研究现状 ,针对我国行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术规程》中 ,对无粘结预应力钢筋的极限应力设计取值的规定的不足 ,根据大量的试验数据 ,提出了适用于桥梁工程的无粘结预应力混凝土上部结构多种截面无粘结筋极限应力增量的实用简化计算公式 ,补充了《规程》的不足 ,拓宽了《规程》

无粘结预应力钢管混凝土组合结构的特点与研究

结合钢管混凝土结构和无粘结预应力混凝土结构的特点,提出了一种新的组合结构形式一预应力方钢管混凝土组合结构.它改善了构件的性能并充分发挥钢管混凝土构件抗压性能好、无粘结预应力钢筋抗拉强度高的特点,使这种新型复合材料组合结构的应用范围扩大.该结构形式特别适用于桥梁等大跨度和较复杂体形结构体系当中.

广西信托大厦无粘结预应力混凝土施工技术

介绍了无粘结预应力混凝土施工技术。简述了无粘结筋的下料长度计算、铺设、张拉及混凝土浇筑、锚固区封头的施工全过程及其施工工艺 。

配置无粘结预应力筋的板柱节点抗冲切性能试验

通过理论分析和试验研究,阐述了配置无粘结预应力筋的混凝土板的破坏形态和特征,并讨论了预应力钢筋的不同布置方式对节点冲切承载力和变形的影响.结果表明合理配置预应力钢筋的板既能提高冲切承载力,又能改善板柱节点的延性;预应力钢筋的配置位置和有效预应力的大小,对节点的承载能力和变形能力的影响较大,可有效提高承载能力.笔者提出了配置预应力筋的板柱节点构件抗冲切强度公式,计算结果与试验结果符合良好.