无粘结预应力混凝土连续板中跨受火试验研究

对无粘结预应力混凝土连续板在中跨受火下的反应进行试验研究 ,得出了板的温度场分布、板的变形情况及支座反力的变化情况 ,并得出了负弯矩钢筋长度、预应力度对无粘结预应力混凝土连续板的影响。

无粘结预应力混凝土连续板吊装

预应力混凝土连续板火灾试验构件尺寸为12.6m×1.5m×0.12m,纵向弯曲刚度较小,试件的吊装非常关键.采用简化的计算模型,分析了索的最优吊装角度,考虑了索的非线性因素,最后采用刚性支承连续梁法,顺利地解决了试验过程中遇到的难题,是行之有效的.

缓粘结预应力框架梁-钢次梁混凝土结构施工关键技术

目前,缓粘结预应力框架梁-钢次梁结构体系研究处于起步阶段,在实际工程中几乎没有应用,并且尚未制定相关规范或设计手册。若想充分发挥缓粘结预应力框架梁-钢次梁结构的性能优势,并广泛应用于实际工程中,必须对其施工工艺进行全面总结,归纳施工要点,把握施工质量,形成一套完善成熟的施工体系。该文通过调研,从缓粘结预应力技术、叠合板、混凝土主梁-钢次梁及各部分之间连接方式等几个方面进行了施工工艺研究,指出了施工过程中的注意事项。

无粘结预应力混凝土连续板边跨受火试验研究

本文对3块无粘结预应力混凝土连续板在边跨受火下的火灾行为进行了试验研究。试验中考虑了负弯矩筋长度和预应力度两个主要因素。得出了板的温度场分布、板的变形及支反力的变化情况。并得出了负弯矩筋长度、预应力度对无粘结预应力混凝土连续板的影响。试验结果表明负弯矩筋的长度对板的破坏形式影响明显,而预应力度的影响则不明显。为今后无粘结预应力混凝土结构的火灾行为研究提供依据。

两跨无粘结预应力混凝土连续板抗火性能试验与分析

完成了9块两跨无粘结预应力混凝土连续单向板抗火试验。通过布置于试验板内的热电偶,获得了试验板截面的温度场分布。通过布置于无粘结筋锚固端的力传感器和试验板上的位移传感器,获得了试验板中无粘结筋应力和试验板新增变形在火灾下的变化过程。通过布置于各试验板边支座上的压力传感器,获得了两跨连续板支座反力在火灾下的变化过程。受火过程中试验板背火面经历了水分溢出、水蒸气形成和发展、溢出水干涸及水蒸气消失的过程。基于不同试件不同时刻的无粘结钢丝应力实测值、边支座反力实测值、跨中新增变形实测值,拟合出了考虑各关键参数影响的火灾下两跨连续板中无粘结钢丝应力计算公式、边支座反力计算公式和跨中新增变形计算公式。针对在抗火试验中有4块试验板板顶负弯矩的钢筋截断处出现了贯穿裂缝的现象,提出了火灾下两跨连续板中支座两侧负弯矩钢筋的截断建议。

《无粘结预应力混凝土结构技术规程》介绍连续讲座(六) 双向体系-双向板及楼盖设计(二)

(四)冲切设计计算 无梁楼板的强度有时不是受弯曲控制,而是受板柱节点的抗冲切能力控制。为增强其冲切承载力,可采用柱帽、托板和各种配筋加强措施,以下介绍冲切设计计算。 1.无粘结筋对抵抗冲切荷载的有利影响 如图10所示,当无粘结筋穿过柱头时,预应力在距柱面h_0/2范围内的垂直分量,必为作用在无粘结筋上的径向力所平衡。

预应力混凝土连续板不同跨受火火灾行为

为了研究三跨连续板不同跨依次受火作用下的火灾行为,对4块尺寸为12.6m×1.5m×0.12m的无粘结预应力砼连续板进行了火灾试验.试验考虑了连续板中跨和边跨在不同时间段发生火灾及负弯矩区负筋长度两种因素,在实现ISO标准升温的前提下,给出了板中水在火灾中全过程变化现象以及板在火灾作用下裂缝发生、扩展及最终形式,重点研究了板的变形、破坏机构的形成、预应力筋中拉力的变化,板中温度场以及支座支反力的重分布情况.通过对试验结果的分析,揭示了破坏机构形成和支反力重分布的原因,指出了板中温度场的分布情况及预应力筋拉力的变化特征.

无粘结预应力混凝土两跨连续梁(板)塑性设计方法研究

以预应力混凝土结构设计统一理论框架为基础 ,首次提出了研究超静定预应力混凝土结构的弯矩调幅对象为的思想 ;然后针对无粘结预应力工艺的固有特性 ,认为无粘结预应力筋在正常使用极限状态和承载力极限状态的应力取值差别是不大的 ,从而提出了对普通混凝土连续次梁支座弯矩的调幅系数和连续板支座弯矩的调幅系数在无粘结预应力混凝土连续次梁和连续板的经典计算方法中仍然适用的观点 ;最后根据按经典方法建立的调幅后的承载力计算公式与作者创立的统一理论承载力计算公式等价的原则 ,推导了针对的调幅系数表达式 ,从而使统一理论发展到塑性设计新阶段 。

荷载、跨度及截面尺寸对无粘结预应力混凝土平板和密肋板造价的影响分析

进入21世纪以来,无粘结预应力混凝土技术在房屋建筑楼面结构中应用越来越广泛。但由于其存在用钢量高、造价成本居高不下的问题,从经济效益方面考虑的角度优选无粘结预应力混凝土施工方案迫在眉睫。基于此,分析了结构截面尺寸对结构内部配筋量的影响,以及无粘结预应力混凝土平板和密肋板工程造价变化率随荷载、跨度及截面尺寸变化率的演变规律,并基于经济效益给出了平板及密肋板的适用范围。

无粘结部分预应力混凝土连续板的设计

通过一工程实例介绍无粘结部分预应力改连续板用应力比“预应力度法”设计的主要过程。

无粘结预应力混凝土简支板火灾试验研究

在实现ISO标准升温曲线升温的前提下 ,通过对无粘结预应力混凝土简支板火灾下试验行为的研究 ,总结了无粘结预应力混凝土板变形、预应力变化的一般规律 ,考察了预应力度和保护层两种因素。

预应力混凝土两跨连续梁中无粘结筋极限应力算法研究

合理考虑两跨连续梁在加载过程中受力模式的变化和无粘结筋的应力增量对支座控制截面正截面抗弯承载力的贡献,选择合理的结构“失效”标志,就可应用相关设计规程所给刚度计算公式按等刚度法计算结构的变形,求得无粘结筋在外载下的伸长,从而确定无粘结筋极限应力。据此,通过计算机模拟分析,探讨了在不同荷载作用下两跨适筋连续梁中无粘结筋极限应力增量随普通钢筋配筋指标βs和预应力筋配筋指标βp的变化规律,建立了与现有试验结果相吻合的两跨连续梁中无粘结筋极限应力的计算公式。

火灾后预应力混凝土连续板力学性能试验与分析

完成了7块火灾后两跨无黏结预应力混凝土单向连续板受力性能试验.基于试验结果,拟合出火灾后预应力混凝土连续板中无黏结筋剩余应力、极限应力的计算公式,提出了火灾后预应力混凝土连续板正截面承载力计算公式.根据火灾下温度场分布沿板厚方向将截面分条带,引入火灾后钢筋、混凝土本构关系,基于截面轴力、弯矩平衡,获得了火灾下预应力混凝土板任意截面的弯矩-曲率关系全曲线.基于支座变形协调方程,可用割线刚度法对支座反力进行迭代求解,计算板在外荷载(曲率荷载)与支座反力共同作用下的弯矩、挠度和支座位移,进而对截面曲率积分可求得连续板的变形.试验结果表明:初始有效应力越高、受火时间越长,火灾后连续板预应力钢丝应力损失越严重;保护层厚度越小、受火时间越长、荷载水平越大,火灾后板跨中截面承载力降低幅度越大;受火时间越长、荷载水平越大,板中支座截面承载力降低幅度越大.

后张无粘结预应力混凝土空心板-柱结构的振动台试验研究

通过一个四层现浇无粘结预应力混凝土空心板柱结构的1/4比例模型的模拟地震振动台试验,对其在弹性和弹塑性阶段的动力特性以及该结构在El-Centro地震波不同峰值加速度作用下的地震反应进行了研究。试验结果表明,现浇无粘结预应力混凝土空心板柱结构具有一定的抗震能力,但其抗侧移性能较差;对地震反应起控制作用的是低阶振型;在地震加速度峰值较小的弹性阶段,模型的一阶振型呈剪切形变形,随着裂缝的开展和损伤的积累,结构阻尼比显著增加,一阶振型的剪切特征越来越不明显。基于试验结果,并考虑空心管孔洞对楼板刚度的影响,建立了改进的空间框架"板带-柱"结构分析模型,通过ANSYS软件对该结构进行的弹性阶段时程地震反应分析结果表明,计算结果与试验数据吻合较好。

预应力混凝土简支梁板中无粘结筋应力增长规律

针对无粘结预应力混凝土梁板在受荷过程中的无粘结筋不符合变形平截面假定的特点,应用等刚度法及弯矩-曲率非线性分析法,编制了可用于分别考察正常使用极限状态和承载能力极限状态无粘结筋应力增长规律的计算程序。基于模型试验结果和大量仿真分析结果,得到了非预应力筋配筋指标、预应力筋配筋指标、跨高比、加载形式、预应力筋布筋型式、跨中预应力筋合力点至受压区边缘的距离等参数对正常使用阶段及正截面承载能力极限状态下简支梁板中无粘结筋应力增长的影响规律;建立了无粘结预应力混凝土简支梁板中无粘结筋在正常使用阶段和正截面承载能力极限状态下应力增量的计算公式。

预应力混凝土连续箱梁底板锚下裂缝分析

由OVM锚具和楔形齿板组成的锚固体系在我国预应力混凝土连续箱梁中的应用已经非常广泛,但是如果设计和施工过程中考虑不周,巨大的锚下应力将会导致箱梁底板开裂。本文以广东某预应力混凝土连续箱梁齿板前底板开裂为工程背景,对其进行有限元分析计算,并根据计算结果和工程实际情况从理论上分析了开裂的原因。最后,本文还提出裂缝的处理意见和改善设计的具体建议。

高温后足尺有粘结预应力混凝土梁板力学性能研究

针对足尺有粘结预应力混凝土梁板高温后的抗弯承栽力开展了非线性计算分析。结果表明,综合配筋指标、有效预应力对高温后极限弯矩与常温下极限弯矩比值M_u^A/M_u的影响不大,预应力度和预应力筋的保护层厚度对M_u^A/M_u影响显著。高宽比近似相同的有粘结预应力混凝土梁,当第一排钢筋的保护层厚度相同时,受火时间为3 h,高度为700 mm的梁高温后截面承栽力下降幅度最大约为30%,高度为4500 mm的梁高温后截面承栽力下降幅度不到10%,高温后大尺度梁的力学性能优于小尺度梁。给出了考虑预应力筋保护层厚度和预应力度影响的有粘结预应力混凝土板M_u^A/M_u的计算公式,以及综合考虑预应力筋、非预应力筋合力点到梁底距离和预应力筋梁侧保护层厚度影响的有粘结预应力混凝土梁M_u^A/M_u的计算公式。

无粘结部分预应力混凝土连续梁单跨加载试验研究

针对二跨连续梁的特点 ,对两跨对称抛物线布筋的无粘结部分预应力混凝土连续梁进行了单跨集中加载试验 ,并与两跨对称集中加载的试验进行了对比 ,共计做了 4根连续梁的试验 ,研究了布筋方式和荷载形式对无粘结预应力梁受弯性能的影响。

无粘结部分预应力混凝土板结构的试验研究

对无粘结预应力混凝土板柱体系及梁板体系进行了试验研究，以研究大开间预应力混凝土板的构性。